房建工程全套技术方案及相关文件 28.docx

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房建工程全套技术方案及相关文件28

碗扣式楼板模板支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2017

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

计算参数:

碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00N/mm2，

钢管强度折减系数取1.00。

架体结构重要性系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.8m，

立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，脚手架步距h=1.20m。

钢管规格：

Φ48×2.8;

立杆钢管类型选择：

LG-A-240（2400）;

横向水平杆钢管类型选择：

SPG-90（900）;

纵向水平杆钢管类型选择：

SPG-90（900）;

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

内龙骨采用40.×70.mm木方，间距200mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

顶托梁采用方钢管40.×40.×3.mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。

图碗扣式楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.10×0.50+0.30）+1.40×4.00=21.020kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.50+0.7×1.40×4.00=20.863kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

静荷载标准值q1=25.100×0.500×1.000+0.300×1.000=12.850kN/m

活荷载标准值q2=（0.000+4.000）×1.000=4.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=54.000cm3I=48.600cm4

（1）抗弯强度计算

f=γ0M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

M=0.125ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.125×（1.20×12.850+1.40×4.000）×0.200×0.200=0.105kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.000×0.105×1000×1000/54000=1.946N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）挠度计算

v=5ql4/384EI<[v]=l/400

面板最大挠度计算值v=5×12.850×2004/（384×9000×486000）=0.061mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、支撑次龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×0.500×0.200=2.510kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×0.200=0.060kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（4.000+0.000）×0.200=0.800kN/m

静荷载q1=1.20×2.510+1.20×0.060=3.084kN/m

活荷载q2=1.40×0.800=1.120kN/m

计算单元内的龙骨集中力为（1.120+3.084）×0.600=2.522kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=2.522/0.600=4.204kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.20×0.60×0.60=0.151kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×4.204=1.513kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×4.204=2.775kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=32.67cm3；

截面惯性矩I=114.33cm4；

（1）龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=γ0M/W=1.0×0.151×106/32666.7=4.63N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（2）龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1513.44/（2×40.00×70.00）=0.811N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）

得到q=2.570kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.570×600.04/（100×9000.00×1143333.0）=0.219mm

龙骨的最大挠度小于600.0/400（木方时取250）,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取次龙骨的支座力P=2.775kN

均布荷载取托梁的自重q=0.042kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.528kN.m

经过计算得到最大支座F=9.230kN

经过计算得到最大变形V=0.377mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.10cm3；

截面惯性矩I=10.20cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=γ0M/W=1.0×0.528×106/1.05/5098.6=98.63N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.377mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.078×4.750=0.370kN

钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.300×0.600×0.600=0.108kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.100×0.500×0.600×0.600=4.518kN

经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2）=4.996kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（4.000+0.000）×0.600×0.600=1.440kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.01kN

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；A=3.98

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.25

σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《碗扣式规范》，由公式计算

立杆计算长度：

l0=ku（h+2a）

k——立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；

u——立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.65m；

根据规范规定：

立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。

承载力线性插值系数k0=（1.0-1.2）/（0.65-0.2）×（0.65-0.2）+1.2=1.00

l0=3.176m；λ=3176/16.0=198.376,φ=0.184

根据承载力线性插值得到:

σ=（1.00×8012）/（0.184×397.6）/1.00=109.576N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=1.4×0.6Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×us×w0=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2

h——立杆的步距，1.20m；

la——立杆纵向间距（架体宽度较短方向），0.60m；

lb——立杆横向间距，0.60m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.086×0.600×1.200×1.200/10=0.006kN.m；

风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式

Nwk=（6n/（n+1）（n+2））*MTk/B

其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（kN.m），由公式计算：

MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk

B——模板支撑架横向宽度（m）；

n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度（m）。

MTk=0.086×4.8×0.60×（0.5×4.8+0.00）=0.585kN.m

Nwk=6×8/（8+1）/（8+2）×（0.585/8.00）=0.039kN

立杆Nw=1.200×4.996+1.400×1.440+1.4×0.6×0.039=8.044kN

根据承载力线性插值得到:

σ=1.00×（8044/（0.184×397.6）+6000/4247）/1.00=111.500N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、碗扣式模板支架整体稳定性计算

依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。

支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

MT

式中：

MT－支架的倾覆力矩设计值；

　　　MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩MR=8.0002×0.600×（1.028+0.300）+2×（0.000×8.000×0.600）×8.000/2=51.018kN.m

倾覆力矩MT=3×1.000×0.585=1.754kN.m

碗扣支架整体抗倾覆验算MT

碗扣式模板支撑架计算满足要求！