悬挑卸料平台施工方案14.docx
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悬挑卸料平台施工方案14
国际商品旅游展示交易中心工程卸料平台
施
工
方
案
建设单位：
重庆泽胜文化旅游发展有限公司
施工单位：
重庆宏宇建设工程（集团）有限公司
编制人:
审核人：
日期：
2015年1月
一、工程概况………………………………………………………………………4
二、卸料平台架体搭设材料要求…………………………………………………4三、卸料平台架体搭设技术措施………………………………………………4
四、钢管落地卸料平台计算书……………………………………………5
五、型钢悬挑卸料平台计算书……………………………………………13
六、操作平台安全要求：
……………………………………………………25
一、工程概括
工程名称：
国际商品旅游展示交易中心工程
建设单位：
重庆泽胜文化旅游发展有限公司
设计单位：
重庆艾铂思建筑设计有限公司
地勘单位：
重庆市地质勘察院
监理单位：
重庆建新建设工程监理咨询有限公司
施工单位：
重庆宏宇建设工程（集团）有限公司
建筑面积:
33000m²
建筑层数：
地下二层,地上四层
建筑层高：
米
建筑总高：
21m
工程地址：
重庆市两江新区龙兴镇影视城民国街
结构类型：
框架结构
建筑功能：
旅游商品展示.
二、卸料平台架体搭设材料要求
1）卸料平台架体各种杆件采用外径48mm、壁厚3mm的3号钢焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有合格证,其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定,用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为5-6米，小横杆4-6米,使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。
2）扣件使用生产厂家合格的产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831—1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查,不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好,扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N＊M时扣件不得破坏。
3）脚手板采用50mm竹片连接式脚手板，宽度为200mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端150mm和中间用ø4.5圆钢弯90°勾固定。
三、卸料平台架体搭设技术措施
１、施工准备
（1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份,互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档.
（2）按对卸料平台使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收,方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐,挂牌标明准备使用。
（3）搭拆以及吊装的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证,持证上岗.
２、卸料平台架体的基础
（1）架体搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水.为保证架基的承载能力,架体搭设之前，先浇筑一层6000mm＊6000mm*100mm厚C15素混凝土地骨.上面铺设厚度50mm的0。
2×3m木脚手板，之后在木脚手板上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳,不得悬空.
3、卸料平台主要用途
梁板模板拆除后材料往施工作业面吊运的中专平台，对卸料平台的承载力要进行精确的计算，并且用承载力极限力*0.5作为卸料平台的最大限载量.
四、钢管落地卸料平台计算书
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范使计算极容易出现能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3。
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
1、参数信息：
（1）基本参数
立杆横向间距或排距la（m）：
1。
20，立杆步距h（m）：
1。
50；
立杆纵向间距lb（m）：
1。
20，平台支架计算高度H（m）：
15.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：
0。
10，平台底钢管间距离（mm）：
100。
00;
钢管类型：
Φ48×3.0，扣件连接方式:
单扣件，取扣件抗滑承载力系数：
0。
80；
（2）荷载参数
脚手板自重（kN/m2）：
0.150；
栏杆自重（kN/m）：
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m2）：
1.000；
施工均布荷载（kN/m2）:
0。
080；
（3）地基参数
地基土类型：
混凝土楼板；地基承载力标准值（kPa）：
250。
00；
立杆基础底面面积（m2）：
0.25；地基承载力调整系数：
1.00。
2、纵向支撑钢管计算：
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5。
08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
3、荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0。
15+0。
15×0.1=0.165kN/m;
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）:
q12=1×0.1=0.1kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=0。
08×0。
1=0.008kN/m
4、强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2012）5。
2。
4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算.
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下：
M=0.1q1l2+0。
117q2l2
最大支座力计算公式如下：
N=1。
1q1l+1.2q2l
均布荷载：
q1=1。
2×q11+1。
2×q12=1.2×0.165+1.2×0.1=0.318kN/m；
均布活载：
q2=1.4×0。
008=0。
011kN/m；
最大弯距Mmax=0。
1×0.318×1.22+0。
117×0。
011×1。
22=0.048kN·m；
最大支座力N=1.1×0。
318×1.2+1。
2×0。
011×1。
2=0。
436kN；
最大应力σ=Mmax/W=0。
048×106/（5080）=9.386N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值［f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力9。
386N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求!
5、挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
ν=5ql4/384EI
均布恒载：
q=q11+q12=0.265kN/m；
均布活载：
p=0。
008kN/m；
ν=（0.677×0。
265+0。
990×0。
008）×12004/（100×2.06×105×121900）=0。
155mm；
纵向钢管的最大挠度为0。
155mm小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！
6、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=0.436kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.623kN·m;
最大变形νmax=2。
465mm；
最大支座力Qmax=5。
75kN；
最大应力σ=122。
706N/mm2;
横向钢管的计算应力122.706N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为2。
465mm小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm,满足要求！
7、扣件抗滑移的计算:
按规范表5。
1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。
0kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。
0kN。
R≤Rc
其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5。
75kN；
R〈6。
40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
8、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
（1）静荷载标准值包括以下内容:
（1）脚手架的自重（kN）:
NG1=0.129×15=1。
936kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×1.2=0.18kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0。
15×1。
2×1。
2=0.216kN;
（4）堆放荷载（kN）:
NG4=1×1。
2×1。
2=1。
44kN；
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3。
772kN；
（2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=0。
08×1。
2×1。
2=0。
115kN;
（3）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1。
2×3。
772+1.4×0。
115=4。
688kN；
9、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤［f]
其中N—-——立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=4.688kN；
φ—-——-——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；
i———-计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A——--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2;
W—---立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5。
08cm3；
σ-----—-钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
［f］——-—钢管立杆抗压强度设计值:
[f］=205N/mm2；
KH—-——高度调整系数：
KH=1/（1+0。
005×（15-4））=0。
948；
L0-———计算长度（m）;
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1—---计算长度附加系数，取值为1。
167；
μ--—-计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）表5。
3.3；μ=1.73；
a--—-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1。
167×1.73×1.5=3。
028m；
L0/i=3028.365/15。
8=192;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。
195；
钢管立杆受压应力计算值；σ=4688。
28/（0.195×489）=49。
167N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=49.167N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1700/15。
8=108；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;
钢管立杆受压应力计算值；σ=4688.28/（0。
53×489）=18。
09N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=18。
09N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2-—计算长度附加系数，按照表2取值1。
038；
公式（3）的计算结果：
L0/i=2059。
288/15.8=130；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；
钢管立杆受压应力计算值；σ=4688。
28/（0.396×489）=24.211N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ=24.211N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
10、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值：
fg=fgk×kc=120kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=18。
75kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=4。
69kN；
基础底面面积：
A=0。
25m2。
p=18。
75kPa≤fg=120kPa.地基承载力满足要求！
五、型钢悬挑卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5.1、构造参数
卸料平台名称
1、2、3地块卸料平台
卸料平台类型
类型一:
主梁垂直建筑外墙
平台长度A（m）
4
平台宽度B（m）
2
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
否
主梁间距L1（m）
2
次梁间距s（m）
0。
9
次梁外伸长度m（m）
0
内侧次梁离墙水平距离a（m）
0。
3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）
3。
4
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）
3。
4
内侧钢丝绳离墙水平距离a2（m）
2。
4
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2（m）
2。
4
计算内侧钢丝绳
是
钢丝绳夹个数
3
5。
2、荷载参数
面板自重Gk1（kN/m2）
0.39
次梁自重Gk2（kN/m）
0.164
主梁自重Gk3（kN/m）
0。
1935
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4（kN/m）
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5（kN/m2）
0.01
施工活荷载Qk1（kN/m2）
2
堆放荷载Pk（kN）
5
堆放荷载作用面积S（m2）
2
施工活荷载动力系数
1.3
5。
3、设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点二
5.4、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t（mm）
5
截面抵抗矩W（cm3）
4.17
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
面板受力简图如下：
计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1。
2×Gk1×1+1。
4×（1.3×Qk1+Pk/S）×1=1.2×0。
39×1+1。
4×（1。
3×2+5/2）×1=7。
608kN/m
抗弯验算：
Mmax=0。
100×q×s2=0。
100×7。
608×0.92=0。
616kN·m
σ=Mmax/W=0。
616×106/（4。
17×103）=147。
781N/mm2〈［f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
5.5、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
14b号槽钢
截面惯性矩Ix（cm4）
609.4
截面抵抗矩Wx（cm3）
87.1
抗弯强度设计值［f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
承载能力极限状态:
q1=（1.2×Gk1+1。
4×1。
3×Qk1）×s+1。
2×Gk2=（1.2×0.39+1.4×1。
3×2）×0.9+1。
2×0.164=3.894kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=（0。
39+2）×0.9+0。
164=2.315kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度
计算简图
Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=3。
894（22/8-02/2）+7×2/4=5。
447kN。
m
σ=Mmax/（γxWX）=5。
447×106/（1.05×87.1×103）=59.559N/mm2<［f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
νmax=q2L14/（384EIx）（5—24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx）=2.315×20004/（384×206000×609。
4×104）×（5-24（0/2）2）+5×20003/（48×206000×609。
4×104）=0。
385mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm
次梁挠度满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=3。
894×2/2=3。
894kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=2。
315×2/2=2.315kN
5.6、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
16号槽钢
截面面积A（cm2）
25。
15
截面回转半径ix（cm）
6.1
截面惯性矩Ix（cm4）
934。
5
截面抵抗矩Wx（cm3）
116。
8
抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态:
q1=1。
2×（Gk3+Gk4+Gk5）=1.2×（0。
193+0。
150+0。
010）=0。
424kN/m
p1=1。
4×Pk/2=1。
4×5/2=3.5kN
R1=3.894kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.193+0。
150+0。
010=0。
353kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=2。
315kN
1、强度验算
计算简图
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
R外=12.333kN
Mmax=9。
059kN·m
N=R外/tanα=R外/（h1/a1）=12。
333/（3。
400/3.400）=12。
333kN
σ=Mmax/（γxWX）+N/A=9。
059×106/（1。
05×116.800×103）+12。
333×103/（25.15×102）=78.773N/mm2〈[f］=205.000N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
变形图（mm）
νmax=3。
415mm<[ν］=a1/250.00=3400.00/250。
00=13.600mm
主梁挠度满足要求!
3、支座反力计算
剪力图（kN）
R外=12.333kN
如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故因重新建立计算模型计算：
1、强度验算
计算简图
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
R内=16。
372kN
Mmax=4。
867kN·m
N=R内/tanα=R内/（h2/a2）=16。
372/（2.400/2.400）=16.372kN
σ=Mmax/（γxWX）+N/A=4.867×106/（1。
05×116。
800×103）+16.372×103/（25.15×102）=46。
192N/mm2<[f]=205。
000N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
变形图（mm）
νmax=0。
837mm<[ν］=a2/250.00=2400。
00/250.00=9.600mm
主梁挠度满足要求！
3、支座反力计算
剪力图（kN）
R外=16.372kN
5。
7、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
19.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）
197.5
抗拉强度为（N/mm2）
1400
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6
花篮螺栓
T=Max［R外/sinα,R内/sinβ]=Max［12。
333/0.707,16.372/0.707］=23.154kN
［Fg］=aFg/K=0。
820×197。
500/6.000=26。
992kN>T外=23。
154kN
钢丝绳强度满足要求!
5.8、拉环验算
拉环直径d（mm）
20
抗拉强度（N/mm2）
65
节点二
σ=T/（2A）=23。
154×103/［2×3.14×（20/2）2]=36。
869N/mm2<[f]=65N/mm2
拉环强度满足要求！
5.9、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he（mm）
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw（mm）
120
节点三
σf=T/（he×lw）=23。
154×103/（2×8.000×120.000）=12。
059N/mm2拉环焊缝强度满足要求！
六、操作平台安全要求:
1。
卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2。
卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩；
5。
卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6。
操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督.
7.每个卸料平台上必须挂限载标识牌,杜绝超载违章等现象发生。
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