卸料平台补充方案888.docx

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卸料平台补充方案888

大华西海岸温泉丽舍

卸

料

平

台

补

充

方

案

上海名华工程建筑有限公司

大华西海岸（二期）项目部

卸料平台补充（落地式卸料平台）施工方案

本工程需要采用钢管扣件系统搭设长3m×3m的落地卸料平台。

平台搭设要求

为了方便施工，项目部决定在原有方案基础上补充落地钢管支撑架卸料平台。

2.落地卸料平台设计

落地卸料平台支架搭设总高度为33.3米，采用双立管，堆放荷载按5KN考虑，搭设尺寸为：

3.00×3.00米，立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距h=1.80米,平台底面的钢管距离为0.3米。

采用的钢管类型为 48×3.5。

平台上满铺50mm厚木板；平台外三面及对应立杆上连接两道水平护身栏杆，第一道1000mm高，第二道1200mm高；立面内侧1000mm高范围内满封竹编板一层，立面外侧挂密目安全网和限重标志牌。

其它要求按原有方案不变

3.落地卸料平台构造要求 

3.1基础构造:

地基上铺200厚道碴，面铺100厚C15砼，再仰铺 12号槽钢。

 楼板上搭设需在楼面上仰铺 12号槽钢。

3.2立杆 

（1）本卸料平台全部采用双立杆。

（2）立杆接头除在顶层上可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。

（3）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

3.3纵向水平杆

（1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接。

a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。

b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。

3.4连墙件

连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。

连墙件用φ48×3.5 的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的φ50 穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45～60°夹角。

3.5剪刀撑

沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60°，在外侧立面沿架长及架

高连续设置。

斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件边缘不得少于100mm。

4.材质要求　

4.1钢管 

（1）采用焊接钢管，为Q235A钢。

（2）外径为Ф48，壁厚3.5mm，长度主要有6m、4m等。

5.落地式卸料平台搭设施工

5.1搭设顺序 

场地平整、夯实→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆

（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网 

5.2施工工艺 

（1）定位定距：

根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。

垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。

（3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。

每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。

立杆接长时，应先立外排，后立内排。

6.卸料平台的拆除

（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

（2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。

（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。

即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

（4）拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。

（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。

（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。

（7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。

严禁架杆接触电线。

（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。

（9）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

（10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

7.安全防护 

（1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。

（2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。

（3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

（4）堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t,严格控制堆料的重量。

8.安全技术措施及注意事项 

（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

（2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

（3）脚手架的构配件必须合格。

（4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过 5kN/m ，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，

严禁任意悬挂起重设备。

（6）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

（7）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆 

b.钢管连墙件 

c.栏杆 

（8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

（9）应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。

（10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

（11）该方案未尽事项按原方案施工。

9.落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

 本计算书以高度最高（33.3米）的落地卸料平台二进行计算。

侧采用密目式安全网封闭。

外周设剪刀撑从地面开始到顶；

3.经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4.应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

5.平台底座面标高宜高于自然地坪50mm。

6.平台基础经验收合格后。

7．平台必须配合施工进度搭设。

8.每搭完一步平台后，应按规范JGJ130—2001表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

9.底座安放应符合下列规定：

1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；

2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板。

10．立杆搭设应符合下列规定：

1）严禁将外径不同的钢管混合使用；

2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ130—2001第6.3.5条的规定；

3）开始搭设立杆时，应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；

4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；

5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ130—2001第6.3.5、6.3.6条的规定。

13．纵向水平杆搭设应符合下列规定：

1）纵向水平杆的搭设应符合JGJ130—2001第6.2.1条的构造规定；

2）在封闭型平台的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

计算参数:

模板支架搭设高度为33.3m，

立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.80m。

脚手板自重0.50kN/m2，栏杆自重0.08kN/m，材料最大堆放荷载2.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。

地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.2。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=4.73cm3；

截面惯性矩I=11.35cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）：

q1=0.000+0.500×0.500=0.250kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q21=2.000×0.500=1.000kN/m

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

q22=1.000×0.500=0.500kN/m

经计算得到，活荷载标准值q2=0.500+1.000=1.500kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.20×0.250=0.300kN/m

活荷载q2=1.40×0.500+1.40×1.000=2.100kN/m

最大弯矩Mmax=（0.10×0.300+0.117×2.100）×1.5002=0.620kN.m

最大支座力N=（1.1×0.300+1.2×2.10）×1.50=4.275kN

抗弯计算强度f=0.620×106/4729.0=131.18N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载q1=0.250kN/m

活荷载q2=0.500+1.000=1.500kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.250+0.990×1.500）×1500.04/（100×2.06×105×113510.0）=1.438mm

纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.28kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.748kN.m

最大变形vmax=1.020mm

最大支座力Qmax=9.191kN

抗弯计算强度f=0.748×106/4729.0=158.20N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.19kN

因单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,所以考虑采用双扣件!

支座采用双扣件:

2×8.0kN>9.19kN满足要求

R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.114×15.000=1.712kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.080×1.000=0.080kN

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.500×1.500×1.000=0.750kN

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=2.000×1.500×1.000=3.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.542kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.500×1.000=1.500kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.75kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.59

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.50

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.73

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；

公式

（1）的计算结果：

l0=1.163×1.700×1.80=3.559m

=3559/15.9=224.105

=0.145

=8750/（0.145×450）=133.965N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

l0=1.800+2×0.500=2.800m

=2800/15.9=176.322

=0.230

=8750/（0.230×450）=84.399N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；

公式（3）的计算结果：

l0=1.163×1.032×（1.800+2×0.500）=3.361m

=3361/15.9=211.625

=0.163

=8750/（0.163×450）=119.507N/mm2，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=35.00

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=8.75

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=46.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00

地基承载力的计算满足要求!

根据以上计算，综合考虑活荷载及操作人员重量，在保证安全的前提下卸料平台每次材料堆放，按材料品种单个计算，最大限量：

1、4m以上钢管60根

2、4m以下钢管90根

3、扣件400只

4、模板100m2

5、4m及以下木方150根

注意：

材料堆放不得混杂，应按品种分类分次进行，并且不得集中堆放，应分成3个区域及以上堆放。