金台互通A匝道1号桥跨线现浇支架受力计算书Word文件下载.docx

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1砼重力：

根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为4.041m2，按均布荷载计算，顺桥向每延米自重为：

q1=8.1×

26=210.6KN/m

②底模自重：

q2=8.1×

0.018×

4=0.58KN/m

③砼振捣和冲击荷载：

按4KN/m2计，则q3=4*8.1=32.4KN/m

④施工荷载：

按2.5KN/m2计，则q4=2.5*8.1=20.25KN/m

总竖向荷载为：

q=q1+q2+q3+q4=210.6+0.58+32.4+20.25=263.83KN/m

b、强度检算：

由支架布置图知：

底模横梁沿梁长排距为0.3米。

Mmax=1/8*q*L2=1/8*263.83*0.32=2.97KN.m

W=1/6*bh2=1/6*8.1*0.0182=4.374*10-4m3

弯曲应力：

σ=Mmax/W=2100/4.374*10-4=4.8Mpa<

（fw）=15Mpa

C、刚度检算：

模板截面的惯性矩I=bh3/12=8.1*0.0183/12=3.94*10-6m4

模板的弹性模量E=6.0*103Mpa

则抗弯刚度EI=23.62kN.m2

模板的最大挠度（计算刚度时不考虑施工荷载及振捣荷载）

f=q*L4/150EI=263.83*0.34/150*23.62=0.6mm<

（L/400）=0.75mm

1.2箱梁侧模

侧模采用6mm厚的整体刚模板。

强度和刚度满足施工需要。

受力计算书由模板制造厂家提供。

1.3内膜计算

内膜使用18cm厚的竹胶板制作。

面板经计算合格。

横竖肋每0.6米设置1道。

横竖肋采用12*12cm的方木，竖向支撑采用12*12cm的方木纵横间距按照0.6m布设。

内膜净空1.44米。

设置一道横撑。

现仅检算顶板支撑。

顶板支撑取一根进行计算。

荷载计算：

混凝土荷载q1=0.655*26=17.043KN/m

施工荷载：

按照2.5KN/m2计算得q2=2.5*2.622=6.555KN/m

混凝土振捣荷载：

按照2.0KN/m2计算得q3=2.0*2.622=5.244KN/m

混凝土倾倒荷载：

按照2.0KN/m计算得q4=2.0*2.622=5.244KN/m

故q=q1+q2+q3+q4=17.043+6.555+5.244*2=34.086KN/m

a、强度验算（按轴心受压构件考虑）

每根木支撑承受的荷载为

N=34.086/2.622*l横*l纵=34.086/2.622*0.36=36.11KN

木支撑横断面面积A=14400mm2

则σ=N/A=36.11*103/14400=2.5Mpa≤1.2【σ】=1.2*12=14.4Mpa

故：

强度满足要求。

c、稳定性检算

方木的截面回转半径。

经计算：

Im=1/12bh3=1/12*0.12*1.53=0.034m4

r=√Im/Am=√0.034/0.014=0.16m

因横撑间距为0.75米，所以l0=0.75m。

长细比λ=l0/r=0.75/0.16=4.8

查《路梁施工计算手册》知，当λ≤80时，纵向弯曲系数

φ=1.02-0.55【（λ+20）/100】2=0.99

则σa=N/（Φ*A）=85.4*103/（0.99*14400）=6.0Mpa

≤1.2【σ】=1.2*12=14.4Mpa

顶板支撑稳定性满足要求。

1.4模板底部横向方木检算：

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上。

横向方木的规格为12*12cm，横向方木按简支梁计算偏于安全：

a、强度检算：

q=263.83/8.1*0.3=10.8KN

Mmax=1/10*q*L2=1/10*10.8*0.92=0.88KN.m

W=1/6*bh2=1/6*0.12*0.122=2.88*10-4m3

σ=Mmax/W=880/2.88*10-4=3.05Mpa≤（σw）=14.5Mpa

故强度合格。

b、刚度检算

惯性矩I=bh3/12=0.12*0.123/12=1.7*10-5m4

方木的弹性模量E=12*103Mpa

抗弯刚度EI=12*103*106*1.7*10-5=20.4*104N.m2

横向方木的最大挠度：

f=5qL4/384EI=5*10800*0.9^4/384*204000=0.45mm<

L/400=2.25mm

故刚度合格。

1.5模板底部纵向方木检算

纵向方木搁置于间距90cm的刚管顶托上。

纵向方木的规格为12*12cm，纵向方木按简支梁计算偏于安全：

（忽略横向方木自重不计）

q=263.83/8.1*0.9=36.19KN

Mmax=1/10*q*L2=1/10*36.19*0.62=1.3KN.m

σ=Mmax/W=1300/2.88*10-4=4.52Mpa≤（σw）=14.5Mpa

纵向方木的最大挠度：

f=5qL4/384EI=5*36190*0.6^4/384*204000=0.3mm<

L/400=1.50mm

1.6支架立杆检算

钢管支架采用的钢管规格是φ48*3.5mm。

每根立杆承受的荷载为

N=263.83/8.1*l横*l纵=36.19*0.9*0.6=19.5KN

钢管横断面面积A=489.3mm2

则σ=N/A=19.5*103/489.3=39.9Mpa≤1.2【σ】=1.2*140=168Mpa

d、压杆稳定性检算

钢管的截面回转半径，查表得：

r=15.95mm

因立杆横杆步距最大值为1.2m，所以l0=1.2m。

长细比λ=l0/r=1.2*103/15.95=75.2

φ=1.02-0.55【（λ+20）/100】2=0.52

则σa=N/（Φ*A）=28.2*103/（0.52*489.3）=110.8pa

≤1.2【σ】=1.2*140=168Mpa

支架立杆稳定性满足要求。

1.7支架底托下纵向方木检算

纵向方木搁置于间距60cm的工字钢横梁上，支架底托下纵桥向方木规格为12*12cm，中心间距0.6m。

纵向方木按简支梁计算偏于安全：

a、强度检算：

支架立杆和横杆及纵横向方木的荷载为2KN/m2

故q=263.83+2*8.1=280KN/m

q=280/8.1*0.9=38.4KN/m

Mmax=1/10*q*L2=1/10*38.4*0.62=1.38KN.m

σ=Mmax/W=1380/2.88*10-4=4.8Mpa≤（σw）=14.5Mpa

1.8横向工字钢分配梁检算

横向工字钢分配梁放置于贝雷架纵向承重梁上，中心间距为0.6m，贝雷片的间距为1.2m，材料规格为16号工字钢。

因为每米放置工字钢1.67根，每根长19计算得工字钢荷载q=20.5*1.67*19=6.5KN/m，按照简支梁进行计算。

q1=280+6.5=286.5KN/m2

q=286.5*0.6=171.9KN/m

Mmax=1/8*q*L2=1/8*171.9*1.22=30.9KN.m

查表的16号工字钢的截面地抗拒WX为：

140.9cm3，故截面最大应力σ=Mmax/WX=30900/140.9*10-6=219.6Mpa﹤1.2【σw】=252Mpa

查表得16号工字钢的截面惯性矩I=1127cm4

弹性模量E=2.1*105Mpa

抗弯刚度EI=1127*10-8*2.1*108=2.37*103kN.m2

f=5qL4/384EI=5*30.9*1.2^4/384*2370=0.35mm<

L/400=3.0mm

1.9中跨贝雷支架纵梁的检算

由支架布置图知，贝雷纵梁由8榀2片式贝雷片组成，承担工字钢横梁传递下来的竖向荷载，因工字钢横梁间距为0.6m，故可将纵梁上的荷载化为线均布荷载。

a、荷载组合

①混凝土自重荷载：

因桥墩处混凝土自重为墩身承担，实际情况应以梁体跨中横断面计算为准。

梁体跨中横断面面积，经计算得A=4.041m2

q1=4.041*26=105KN/m

②模板自重力

经计算，模板的自重力每延米按照10KN/m计算。

q2=10KN/m

按4KN/m2计，则q3=4*19=76KN/m

按2.5KN/m2计，则q4=2.5*19=48KN/m

⑤混凝土倾倒产生的荷载：

按2.0KN/m2计，q5=2.0*19=38KN/m

⑥纵梁自重荷载：

1.5*3.0m贝雷片每片300kg

q6=300*9*16/23=43200/23=19KN/m

纵梁总竖向荷载q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=296KN/m

纵向单片贝雷片竖向荷载为：

296/16=18.5KN/m

b、强度检算:

纵梁按照2等跨连续梁进行计算接近实际。

受力简图为：

根据受力简图，根据《路桥施工计算手册》查表得：

R1=-0.375*q*L=-0.375*18.5*11.5=79.8KN

R2=0.625*q*L=0.625*18.5*11.5=133KN

两边最大正弯矩：

Mmax=0.070*18.5*11.52=171.26KN.m

贝雷片为16Mn钢制作，（σw）=200Mpa，Wr=79.4cm3,考虑贝雷片由单层多排组成，允许应力应拆减，故（σw）=0.9*200=180Mpa。

σ=Mmax/Wr=171260/79400=2.16Mpa<

189Mpa.

支座处最大负弯矩：

Mmax=-0.125*18.5*11.52=305.8KN.m

σ=Mmax/Wr=305800/79400=3.85Mpa<

强度合格。

C、挠度检算

根据《路桥施工计算手册》得知;

跨度中点挠度：

E=2.1*105Mpa；

I=396.6cm4

fmax=0.521*q*L4/100EI=0.521*18500*11.54/100*210000*106*396.6*10-8=2.94mm<

（f）=L/1000=11.5mm；

1.10贝雷梁临时墩及基础检算

根据《路桥施工计算手册》进行两等跨连续梁的计算得知中间临时墩承受的荷载最大，故检算中间临时墩。

中间临时墩采用3层3片式贝雷片。

宽度1.2米。

a、中间临时墩截面应力检算（按轴心受压构件考虑）

中间临时墩所承受的反力q=0.625*296*11.5=2127.5KN

此荷载由竖向39根弦杆承担。

故每根竖向弦杆的荷载q’=2127.5/39=54.55KN

弦杆横断面面积A=9.53cm2

则σ=N/A=54550N/953mm2=57.2Mpa≤1.2【σ】=1.2*200=240Mpa

b、中间临时墩稳定性检算

弦杆的截面回转半径，查表得：

r=3.94cm

因为单层贝雷片高度为1.5m，所以l0=1.5m。

长细比λ=l0/r=1.5*103/39.4=38

φ=1.02-0.55【（λ+20）/100】2=0.83

则σa=N/（Φ*A）=20.4*103/（0.52*14645）=2.68Mpa

≤1.2【σ】=1.2*200=240Mpa

稳定性满足要求。

C、中间临时墩基底地基承载力计算

中间临时墩支承在粤西沿海高速公路中央分隔带上，基底为土质。

承载力较差。

临时墩基础采用C15混凝土。

尺寸为33.4*1.9*2.0m（长*宽*高）

混凝土基础的荷载=33.4*1.9*2*24=3046KN;

中间贝雷架临时墩的荷载=19.5/3*3.0*3*3=176KN；

所以：

N=3046+176+2173.5=5395.5KN；

σ=N/A=5395.5/（1.9*33.4）=85Kpa。

e、两侧临时墩基底地基承载力计算

两侧临时墩采用3层2片式贝雷片，两侧临时墩支承在粤西沿海高速公路沥青路面上。

尺33.4*1.9*2.0m（长*宽*高）

两侧临时墩所承受的反力q=0.375*557*11.5=2402KN

两侧贝雷架临时墩的荷载=19.5/3*3.0*2*3=117KN

混凝土基础的荷载=33.4*1.5*2*24=2404.8KN;

N=2402+117+2404.8=4923.8KN故：

σN/A=4923.8/（1.5*33.4）=98Kpa。

中间临时墩和两侧临时墩比较，中间临时墩的基底的地基承载力较大，取中间临时墩的地基承载力为准，取1.5的安全系数得：

98*1.5=147Kp。

故：

临时墩的地基承载力要求为147Kpa。