模板专项施工方案样本Word格式.docx
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柱截面尺寸600×
800mm
3、材料选用及要求
材料种类
规格型号
材质
模板
10mm厚
木胶合板
木方
50×
80mm
杉木
钢管
Ø
48×
2.7mm
Q235
扣件
/
锻铸铁
3.1本工程采用10mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。
3.2钢管：
采用Ф48×
2.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。
3.3扣件：
有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。
3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。
4、施工工艺
4.1支设流程：
柱、剪力墙梁板
4.2柱模板安装
4.3剪力墙模板的安装
4.4梁模板的安装
4.5板模板的安装
4.6梁板模板支撑系统的搭设
4.3.2架体支设要求
1）采用Ф48×
2.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。
梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。
2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。
架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。
3）剪刀撑要求：
满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。
并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。
见后附图三、附图四。
4）柱模板设计：
采用木胶板，柱箍采用Ф48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。
并用对拉螺栓加固。
5）梁模板设计：
采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。
对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。
梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。
6）现浇板模板设计：
采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地200mm。
快拆头调整标高。
在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。
5、模板工程的有关验算
5.1柱模板系统验算
柱模板工程参数
柱模板参数
柱截面宽度
1.4m
截面高度
0.6m
柱高度
8m
面板
12mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木，宽度:
50mm，高度:
80mm，柱宽度B方向设置10个竖楞，柱高度H方向设置6个竖楞
柱箍
双钢管，间距400mm
对拉螺栓
直径12mm，柱宽度B方向设置3个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓
荷载参数
振捣砼对侧模板压力
4kN/m2
倾倒砼对侧模板压力
新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:
=0.22×
24×
5.7×
1.2×
1.00=43.338kN/m2
=24×
8=192.000kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15）计算，取初凝时间为5.7小时。
T：
混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.2；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2。
柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×
12×
12/6=24000mm3；
截面惯性矩I=1000×
12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×
[1.2×
43.338+1.4×
4]×
1=51.845KN/m
[1.35×
0.7×
1=56.184KN/m
根据以上两者比较应取q1=56.184KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×
56.184×
0.162=0.14KN·
m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.14×
106
=5.83N/mm2<
f=12.5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q=1×
43.338=43.338KN/m；
面板最大容许挠度值:
160/250=0.64mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
43.338×
1604
=0.30mm<
0.64mm
100EI
100×
4500×
144000
满足要求!
柱侧模板次楞验算
次楞采用50×
80mm（宽度×
高度）方木，间距：
0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
80×
80/6=53333mm3；
截面惯性矩I=50×
80/12=2133333mm4；
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。
0.16=8.295KN/m
q2=0.9×
0.16=8.989KN/m
根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×
8.989×
0.42=0.144kN·
最大支座力：
1.1ql=1.1×
0.4=3.96kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
Σ=
0.144×
=2.700N/mm2<
17N/mm2
53333
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×
0.4=2.157KN
木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
2.157×
103
=0.809N/mm2<
fv=1.7N/mm2
2bh
2×
80
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
q=43.338×
0.16=6.934KN/m；
次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
6.934×
4004
=0.056mm<
1.6mm
10000×
2133333
柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距400mm。
截面抵抗矩W=8980mm3；
截面惯性矩I=215600mm4；
截面积=848mm2
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P1=0.9×
0.156×
0.4=3.235kN
P2=0.9×
0.4=3.506kN
根据以上两者比较应取P=3.506kN作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图（kN.m）
经计算，从左到右各支座力分别为：
N1=2.152kN;
N2=10.519kN;
N3=6.212kN;
N4=10.519kN;
N5=2.152kN;
最大弯矩Mmax=0.429kN.m；
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN。
N
+
1936
0.429×
=50.056N/mm2<
205N/mm2
An
848
8980
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：
P=43.338×
0.4=2.704kN。
柱箍的最大容许挠度值:
[ω]=3mm；
经计算最大变形Vmax=0.106mm<
3mm
柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb=AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN<
12.92kN。
柱高度H方向柱箍的验算
0.12×
0.4=2.489kN
0.4=2.697kN
根据以上两者比较应取P=2.697kN作为设计依据。
N1=1.489kN;
N2=10.506kN;
N3=1.489kN;
最大弯矩Mmax=0.423kN.m；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KN。
1655
0.423×
=49.056N/mm2<
0.4=2.08kN。
[ω]=784/500=1.6mm；
经计算最大变形Vmax=0.049mm<
柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN<
5.27.97m层现浇砼平板模板系统验算
工程参数
楼板与支架参数
砼楼板厚度
0.11m
支架高度
8.5m
立杆纵距
1m
立杆横距
水平杆步距
1.5m
伸出长度a
0.5m
钢管类型
φ48×
2.8
木胶合板厚度：
12mm
方木50mm×
80mm，间距0.3m
主楞
单钢管
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.151kN/m
可变荷载
施工人员及设备荷载
面板与次楞
立杆
2.5kN/m2
2.5kN
1.5kN/m2
1kN/m2
振捣砼荷载
2kN/m2
7.97米层梁板模板搭设立面图，见后附图五
模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
q1=[1.2×
（24×
0.11+1.1×
0.11+0.3）+1.4×
2.5]×
1=7.173KN/m
q1=[1.35×
1=6.582KN/m
根据以上两者比较应取q1=7.173N/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×
1×
0.3=0.360KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×
2.5=3.500KN
M1=0.107q1l2=0.107×
7.173×
0.32=0.069KN·
施工荷载为集中荷载：
M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107×
0.360×
0.32+0.161×
3.500×
0.3=0.173KN·
取Mmax=0.173KN·
m验算强度。
0.173×
=7.21N/mm2<
0.11＋1.1×
0.11＋0.3）=3.061KN/m；
300/400=0.8mm；
0.632ql4
0.632×
3.061×
3004
=0.24mm<
0.8mm
次楞方木验算
次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
截面惯性矩I=50×
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
0.3=2.152KN/m
0.3=1.975KN/m
根据以上两者比较应取q1=2.152KN/m作为设计依据。
0.3×
0.3=0.108KN/m
M1=0.1q1l2=0.1×
2.152×
12=0.215KN·
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.108×
12+0.213×
3.500×
1=0.754KN·
取Mmax=0.754KN·
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
0.754×
=14.14N/mm2<
f=17N/mm2
53333
次楞抗弯强度满足要求!
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×
1=1.291KN
V2=0.6q2l+0.65P=0.6×
1+0.65×
3.500=2.340KN
取V=2.340KN验算强度。
木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；
2.340×
=0.878N/mm2<
fv=4.8N/mm2
80
q=0.3×
0.11＋0.3）=0.918KN/m
次楞最大容许挠度值:
1000/250=4mm；
0.918×
10004
=0.29mm<
4mm
2133333
主楞验算
主楞采用:
截面抵拒矩W=4.49cm3
截面惯性矩I=10.78cm4
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×
（24000×
0.11+1100×
0.11+300）+1.4×
1500]×
0.3=1732N/m
q1=[1.35×
0.3=1681N/m
根据以上两者比较应取q1=1732N/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×
1732×
1/1000=1.905kN。
次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：
最大弯矩Mmax=0.632kN.m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
140.757N/mm2<
4.49×
主楞抗弯强度满足要求!
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
0.11＋1100×
0.11＋300）=918N/m=0.918N/mm；
1=1.010kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。
主梁的最大容许挠度值:
1000/150=6.7mm，
最大变形Vmax=1.077mm<
6.7mm
扣件抗滑移验算
水平杆传给立杆荷载设计值R=7.014KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
立杆稳定性验算
（一）风荷载计算
因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。
基本风压按北京10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。
模板支架计算高度H=8.5m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=0.74。
计算风荷载体形系数µ
s
将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。
模板支架的挡风系数=1.2×
An/（la×
h）=1.2×
0.143/（1×
1.5）=0.114
式中An=（la+h+0.325lah）d=0.143m2
An----一步一跨内钢管的总挡风面积。
la----立杆间距，1m
h-----步距，1.5m
d-----钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
µ
st=1.2=1.2×
0.114=0.14
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
s=µ
st
1-ηn
=0.14
1-0
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