强烈推荐27米单层厂房梯型钢屋架毕业论文.docx
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强烈推荐27米单层厂房梯型钢屋架毕业论文
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本科生课程设计
题目：
单层厂房梯型钢屋架课程设计
学院建筑工程学院
专业土木工程
姓名李朋朋
指导教师郑轩
2015年7月6日
1、题目
27m×90m跨厂房普通钢屋架设计
二、课程设计目的
通过钢结构课程设计，进一步了解钢结构的结构型式、结构布置、受力特点和构造要求等；综合应用钢结构的材料、连接和基本构件的基本理论、基本知识，进行钢屋架的设计计算。
三、课程设计设计资料
某车间跨度为27m，厂房总长度90m，柱距6m，车间内设有两台30050kN中级工作制吊车，工作温度高于-20℃，无侵蚀性介质，地震设防烈度为6度，屋架下弦标高为12.5m；采用1.5×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，Ⅱ级防水，卷材屋面，屋架采用梯形钢桁架，两端铰支在钢筋混凝土柱上，混凝土柱上柱截面尺寸为400×400mm；屋面积灰荷载为0.4kN㎡，屋面活荷载为0.6kN㎡，雪荷载为0.4kN㎡，风荷载为0.45kN㎡。
混凝土强度等级为C25，屋架采用的钢材为Q235B钢，焊条为E43型。
四、屋架形式和几何尺寸
屋面材料为预应力混凝土大型屋面板，采用无檩屋盖体系，平坡梯形钢屋架。
屋面坡度
屋架计算跨度
屋架端部高度取：
。
跨中高度：
。
屋架高跨比：
。
屋架跨中起拱取50mm。
为了使屋架节点受荷,配合屋面板1.5m宽，腹杆体系大部分采用下弦节间水平尺寸为3.0m的人字形式，上弦节间水平尺寸为1.5m，屋架几何尺寸如下图所示。
27米跨屋架几何尺寸
五、屋盖支撑布置
根据车间长度、跨度及荷载情况，在车间两端5.5m开间内布置上下弦横向水平支撑，在设置横向水平支撑的同一开间的屋架两端及跨中布置三道竖向支撑，中间各个屋架用系杆联系，在屋架两端和中央的上、下弦设三道通长系杆，其中：
上弦屋脊节点处及屋架支座出的系杆为刚性系杆。
屋架支撑布置图
符号说明：
GWJ-（钢屋架）；SC-（上弦支撑）：
XC-（下弦支撑）；
CC-（垂直支撑）；GG-（刚性系杆）；LG-（柔性系杆）
六、荷载计算
屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，计算时，取较大的荷载标准值进行计算，故取屋面活荷载0.7kN进行计算。
屋架沿水平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式
计算，跨度L单位为m。
（1）永久荷载标准值（荷载一）
改性沥青防水层0.4kNm2
20厚1:
2.5水泥砂浆找平层0.4kNm2
80厚泡沫混凝土保温层0.48kNm2
预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）1.4kNm2
悬挂管道0.10Nm2
屋架和支撑自重为（0.120+0.011L）kNm2
总计3.197kN㎡
（2）可变荷载标准值
基本风压：
0.35kNm2
基本雪压：
（不与活荷载同时考虑）0.45kNm2
积灰荷载0.6kNm2
不上人屋面活荷载0.7kNm2
（可变荷载可按水平投影面积计算）
永久荷载设计值1.2×3.197=3.8364kN㎡（由可变荷载控制）
可变荷载设计值1.4×（0.6+0.7）=1.82kN㎡
（3）荷载组合
设计屋架时应考虑以下三种荷载组合情况：
组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载
全跨节点永久荷载及可变荷载：
组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载
全跨节点永久荷载：
半跨节点可变荷载：
组合三全跨屋架（包括支撑）自重+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载
全跨节点屋架自重：
半跨节点屋面板自重及活荷载：
组合一，组合二为使用阶段荷载情况，组合三为施工阶段荷载情况。
七、内力计算
由电算法先解得F=1的桁架各杆的内力系数（F=1作用于全跨，左半垮和右半跨），然后求出各种荷载情况下的内力进行组合，计算结果见表一。
表内三种组合：
组合一，对杆件计算主要起控制作用；组合三，可能引起中间几根斜腹杆发生内力变号。
如果施工过程中，在屋架两侧对称均匀铺设面板，则可避免内力变号而不用组合三。
表一屋架杆件内力组合表
杆件名称
内力系数（F=1）
内力组合值
计算杆内力（kN）
全跨①
左半跨②
右半跨③
第一种组合F×①
第二种组合
第三种组合
F1×①+F2×②
F1×①+F2×③
F3×①+F4×②
F3×①+F4×③
上弦
AB
0
0
0
0
0
0
0
0
0.0
BC
-9.97
-7.19
-2.79
-507.6
-462.0
-390.0
-217.0
-111.7
-507.6
CD
-9.97
-7.19
-2.79
-507.6
-462.0
-390.0
-217.0
-111.7
-507.6
DE
-15.8
-10.75
-5.06
-804.4
-721.7
-628.5
-324.1
-192.2
-804.4
EF
-16.38
-11.33
-5.06
-833.9
-751.2
-648.5
-345.0
-194.9
-833.9
FG
-16.38
-11.33
-5.06
-833.9
-751.2
-648.5
-345.0
-194.9
-833.9
GH
-18.67
-11.05
-7.62
-848.7
-833.0
-769.5
-348.6
-266.4
-848.7
HI
-19.17
-11.05
-7.62
-975.9
-850.3
-786.8
-350.8
-268.7
-975.9
IJ
-19.17
-11.54
-7.62
-975.9
-851.0
-786.8
-362.5
-268.7
-975.9
下弦
ab
5.36
3.96
1.41
272.9
249.9
208.2
118.9
57.9
272.9
bc
13.31
9.34
3.97
677.6
612.6
524.6
283.5
154.9
677.6
cd
18.24
11.42
6.82
928.6
816.9
741.6
355.5
245.4
928.6
de
17.81
8.9
8.9
906.7
760.8
760.8
293.2
293.2
906.7
斜
腹杆
aB
-10.05
-7.42
-2.63
-511.6
-468.6
-390.1
-222.9
-108.2
-511.6
Bb
7.95
5.57
2.38
404.7
365.8
313.5
169.1
92.8
404.7
bD
-6.47
-4.18
-2.29
-329.4
-291.9
-260.9
-129.2
-83.9
-329.4
Dc
4.61
2.59
2.02
234.7
201.6
192.3
82.7
69.1
234.7
cf
-3.5
-1.01
-2.49
-178.2
-137.4
-161.6
-39.9
-75.4
-178.2
fG
-2.69
-0.21
-2.49
-136.9
-96.3
-133.7
-17.1
-71.7
-136.9
Ef
0.73
0.73
0
37.2
37.2
25.2
20.8
3.3
37.2
Gd
0.72
-0.93
1.66
36.7
9.6
52.1
-19.0
43.0
-19.0
52.1
dg
1.15
3.13
-1.97
58.5
91.0
7.4
80.1
-42.0
-42.0
91.0
gJ
1.89
3.87
-1.97
96.2
128.7
33.0
101.2
-38.7
-38.7
128.7
Hg
0.67
0.67
0
34.1
34.1
23.1
19.1
3.0
34.1
竖杆
Aa
-0.5
-0.5
0
-25.5
-25.5
-17.3
-14.22
-2.3
-25.5
Cb
-1
-1
0
-50.91
-50.91
-34.5
-28.4
-4.5
-50.91
Ec
-1.5
-1.5
0
-76.4
-76.4
-51.8
-42.7
-6.8
-76.4
Ff
-1
-1
0
-50.91
-50.9
-34.5
-28.4
-4.5
-50.91
Hd
-1.5
-1.5
0
-76.4
-76.4
-51.8
-42.7
-6.8
-76.4
Ig
-1
-1
0
-50.91
-50.9
-34.5
-28.4
-4.5
-50.91
Je
0
0
0
0
0
0
0
0
0
注：
表内负责表示压力；正值表示拉力
八、杆件设计
1.上弦杆
整个上弦采用等截面，按HI、IJ杆件的最大设计内力设计。
N＝-975.9kN
上弦杆计算长度：
在屋架平面内：
为节间轴线长度
在屋架平面外：
本屋架为无檩体系，并且认为大型屋面板只起到刚性系杆作用，根据支撑布置和内力变化情况，取为支撑点间的距离，即
根据屋架平面外上弦杆的计算长度，上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。
腹杆最大内力N＝-511.6kN，查表得，中间节点板厚度选用12mm，支座节点板厚度选用14mm。
设，查Q235钢的稳定系数表，可得（由双角钢组成的T型和十字形截面均属于b类），则需要的截面积：
需要的回转半径：
根据需要A、查角钢规格表，选用2L160×100×12，肢背间距a＝12mm，则A＝60.1，，
按所选角钢进行验算：
满足长细比的要求。
由于，只需求，查表＝0.819，则
所选截面合适，上弦截面如图所示：
2.下弦杆
整个下弦杆采用同一截面，按最大内力所在的cd杆计算。
N=928.6kN
，
所需截面积为（因跨中有通长系杆）:
选用2L160×100×10，因故用不等肢角钢，短肢相并。
A＝50.6，，
，
，故所选截面合适。
下弦截面如图：
3.斜杆
按端斜杆aB最大设计内力设计。
杆件轴力：
计算长度：
因为，故采用等肢角钢，使。
选用2L100×10。
则:
A＝38.52，，
，
由于，只需求。
查表＝0.668，则:
，故所选截面合适。
端斜杆截面如图：
4.腹杆
腹杆cf-fG在f节点处不断开，采用通长杆件。
再分式桁架中的斜腹杆，在桁架平面内的计算长度取节点中心间距，在桁架平面外的计算长度：
选用2L110×10，查角钢规格表得
A＝45.52，，
，
由于，只需求。
查表＝0.697，则:
再分腹杆截面如图：
5.竖杆Hd
，
，
由于杆件内力较小，按选择，需要的回转半径为
，
查型钢表，选截面的和较上述计算的和略大些。
选用2L63×5，其几何特性为：
A＝12.29，，
，
由于，只需求。
查表＝0.406，则:
竖杆截面如图：
其余各杆件的截面选择结果见表二。
表二屋架杆件截面选择表
名称
杆件编号
内力kN
计算长度cm
截面规格
截面面积
回转半径cm
长细比
容许长细比
稳定系数
计算应力
上弦
HI、IJ
-975.9
150.8
452.2
160×100×12
60.1
2.82
7.82
53.5
57.8
150
0.819
198.3
下弦
cd
928.6
450
1335
160×100×10
50.6
2.85
7.78
157.9
171.6
350
0.245
183.5
腹
杆
aB
-511.6
253
253
100×10
38.52
3.05
4.60
83.0
55.0
150
0.668
198.8
Bb
404.7
262.2
262.2
100×10
38.52
3.05
4.60
85.9
57.0
150
0.648
162.1
bD
-329.4
287.3
287.3
100×10
38.52
3.05
4.60
94.2
62.5
150
0.594
144.0
Dc
234.7
287.3
287.3
100×10
38.52
3.05
4.60
94.2
62.5
150
0.594
102.6
cf
-178.2
208.7
393.3
110×10
45.52
3.38
5.00
115.9
78.65
150
0.697
56.2
fG
-136.9
208.7
393.3
110×10
45.52
3.38
5.00
115.9
78.65
150
0.697
43.1
Ef
37.2
189
189
63×5
12.29
1.94
3.04
97.4
62.2
150
0.575
52.6
Gd
-19.0
52.1
326.5
326.5
63×5
12.29
1.94
3.04
168.3
107.4
150
0.254
166.9
dg
-42.0
91.0
224.9
425.9
63×5
12.29
1.94
3.04
115.9
140.1
150
0.341
74.0
gJ
-38.7
128.7
224.9
425.9
63×5
12.29
1.94
3.04
115.9
140.1
150
0.341
104.7
Hg
34.1
203.5
203.5
63×5
12.29
1.94
3.04
104.9
66.9
150
0.523
53.1
竖
杆
Aa
-25.5
161.2
201.5
63×5
12.29
1.94
3.04
83.1
66.3
150
0.668
31.1
Cb
-50.91
184
230
63×5
12.29
1.94
3.04
94.8
75.7
150
0.588
70.4
Ec
-76.4
208
260
63×5
12.29
1.94
3.04
107.2
85.5
150
0.511
121.7
Ff
-50.91
104
130
63×5
12.29
1.94
3.04
53.6
42.8
150
0.838
49.4
Hd
-76.4
244
305
63×5
12.29
1.94
3.04
125.8
100.3
150
0.406
153.1
Ig
-50.91
122
152.5
63×5
12.29
1.94
3.04
62.9
50.2
150
0.791
52.4
九、节点设计
采用E43焊条时，角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值。
1.下弦节点“b”
设bB杆的肢背和肢尖焊缝，所需焊缝长度为：
肢背：
肢尖：
取，。
设bD杆的肢背和肢尖焊缝，所需焊缝长度为：
肢背：
肢尖：
取，。
bC杆的内力很小，焊缝尺寸可按构造确定，取。
根据以上求得的焊缝长度，并考虑杆件之间的间隙以及制作、装配等误差，按比例作出节点详图（下弦节点b图），从而确定节点板的尺寸为280×340mm。
下弦与节点板连接到焊缝长度为340mm，，焊缝承受节点左、右弦杆的内力差△N＝Nbc-Nab＝677.6-272.9＝404.7kN。
验算肢背焊缝的强度：
下弦节点b如图：
2.上弦节点“B”
斜杆Bb与节点板连接焊缝计算，与下弦节点b中Bb杆计算相同。
斜杆Ba与节点板连接焊缝计算：
N=-511.6kN。
设“aB”杆的肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为10mm和6mm。
所需焊缝长度为：
肢背：
肢尖：
取，。
为了便于在上弦上搁置大型屋面板，上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm。
用槽焊缝将上弦角钢和节点板连接起来。
槽焊缝作为两条角焊缝计算，槽焊缝强度设计值乘以0.8的折减系数。
计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P与上弦垂直。
上弦肢背槽焊缝内的应力由下面计算得到：
肢尖焊缝承担弦杆内力，肢背采用塞焊缝，承受节点荷载。
上弦与节点板间焊缝长度为460mm，则
节点如图:
3.屋脊节点“J”
弦杆一般用与上弦杆同号角钢进行拼接，为使拼接角钢与弦杆之间能够密合，并便于施焊，需将拼接角钢进行切肢、切棱。
拼接角钢的这部分削弱可以靠节点板来补偿。
拼接一侧的焊缝长度可按弦杆内力计算：
N=-975.9kN。
设肢尖、肢背焊脚尺寸为10mm。
则需焊缝长度为
取
拼接角钢长度取600>2×290=580mm
上弦与节点板间的槽焊，假定承受节点荷载，验算略。
上弦肢尖与节点板的连接焊缝,应按上弦内力的15%计算。
设肢尖焊缝,节点板长度为500mm，节点一侧弦杆焊缝的计算长度为
。
焊缝应力为：
节点形式如图:
4.下弦跨中节点“e”
跨中起拱50mm，下弦接头设于跨中节点处，连接角钢取与下弦杆相同截面2L160×100×10，，焊缝长度：
，取=300mm。
拼接角钢长度
杆与节点板连接焊缝计算：
按下弦杆内力的15%计算,
设肢背、肢尖焊脚尺寸为8mm，弦杆一侧需焊缝长度为
肢背：
，取=90mm
肢尖
，按构造要求，焊缝长度50mm，
取=60mm
焊缝强度满足要求。
节点板宽度是由连接竖杆的构造要求所决定的，按比例绘出节点详图，从而确定节点板尺寸。
节点形式如图:
5.端部支座节点“a”
（1）为便于施焊，下弦角钢水平肢的底面与支座底板的距离一般不小于下弦伸出肢的宽度，故可取为160mm。
在节点中心线上设置加劲肋，加劲肋的高度与节点板的高度相同，厚度同端部节点板为14mm。
支座底板计算：
支座反力
取加劲肋的宽度为100mm，考虑底板上开孔，按构造要求取底板尺寸为280mm400mm，偏安全地取有加劲肋部份的底板承受支座反力，则承压面积为:
验算柱顶混凝土的抗压强度：
满足要求。
式中，为混凝土强度设计值，对C25混凝土，
支座底板的厚度按屋架反力作用下的弯矩计算，节点板和加劲肋将底板分为四块，每块板为两相邻边支承而另两相邻边自由的板，每块板的单位宽度的最大弯矩为：
式中：
－底板下的平均应力，即=7.38。
－两边支承之间的对角线长度，即
－系数，由查表确定。
为两边支承的相交点到对角线的垂直距离。
由相似三角形的关系，得
查表得＝0.0615。
则单位宽度的最大弯矩为：
底板厚度：
，取t＝22mm
所以底板尺寸为mm。
（2）加劲肋与节点板的连接焊缝计算
焊缝长度等于加劲肋高度，也等于节点板高度。
每块加劲肋近似的按承受R4计算，R4作用点到焊缝的距离为e＝（140-8）2＝66mm。
则焊缝所受剪力V及弯矩M为：
设焊脚尺寸hf＝8mm，焊缝长度210mm，
焊缝强度验算:
满足要求。
（3）加劲肋与底板的连接焊缝计算
设焊缝传递全部支座反力，其中每块加劲肋各传递，节点板传递。
节点板与底板的连接焊缝长度
，所需焊脚尺寸为
，取。
每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为
所需焊缝尺寸
所以取。
（4）下弦杆、腹杆与节点板的连接焊缝计算：
①竖杆与节点板的连接焊缝计算：
N=-25.5KN，焊缝尺寸可按构造确定，焊脚尺寸，焊缝长度40mm。
②斜杆Ba与节点板连接焊缝计算：
N=-511.6N，
设焊缝尺寸8mm，需要焊缝长度为
肢背：
+16=193.6，取＝200mm
肢尖：
+16=92.1，取＝100mm
3下弦杆与节点板连接焊缝计算：
N=272.9KN
设焊缝尺寸8mm，需要焊缝长度为
肢背：
+=120.16，取＝120mm
肢尖：
+16=59.65，取＝60mm
节点形式如图:
6.节点板计算
（1）节点板在受压腹杆的压力作用下的计算
所有无竖杆相连的节点板，受压腹杆杆端中点至弦杆的净距离c与节点板厚度t之比，均小于或等于10。
所有与竖杆相连的节点板，ct均小于或等于15，因而节点板的稳定均能保证。
（2）所有节点板在拉杆的拉力作用下，也都满足要求，因而节点板的强度均能保证。
此外，节点板边缘与腹杆轴线间的夹角均大于15°，斜腹杆与弦的夹角均在30°～60°之间，节点板的自由边长度与厚度之比均小于60，都满足构造要求，节点板均安全可靠。
十、屋架施工图
见附图
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