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第37卷第23期电力系统保护与控制V0137No23呈QQ!

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12降低励磁涌流不良影响的措施陈忠2（1中国南方电网超高压输电公司检修试验中心，广东广州510160；2华南理工大学，广东广州510160）摘要：

主要论述了影响变压器励磁涌流的因素，以及励磁涌流对变压器三个方面的不良影响，并针对性地提出了四个降低励磁涌流不良影响的措施，其中改善变压器的铁心结构、相关充电保护增加滤波功能和测控装置增加变压器合闸初相角捕捉功能是作者的主要建议关键词：

变压器；励磁涌流；过电压；滤波；捕捉ThewayofloweringthebadinnuenceofthemagneticinrushcurrentCHENZhong2（1Maintenance&TeStCenterofEHVPowerTransmissionComp锄yofCSG，Guangzhou5l0l60，Chim；2Sou山ChinaUniVersityofTecllllology，GuangZhou510160，China）Abstract：

TheDapermostlyaIlalyScstheinfluencefktorsofthema鲫eticinmshcunemofthet豫nsformer锄dthree勰pectsbadinfluenceofmemagnetici11Shcunentonthetransf0瑚erItputsfonvardfourmeasuresofjoweringthebadinflueflceoftIleencoumgemagneticcurrentAmongthem，polishinguptllestrIJctureoftransfomerscore-tankintherefreshpmtectionaddingt11e觚ctionoffilterwaVe，andin也emeasure锄dcontmlequipmentacldingtllefhnctionofvoltageanglecalchingthatclot0t11etmsfomera化t11eauthorsprimarysuggestions1（eyworIds：

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TM772文献标识码：

B文章编号：

16743415（2009）230170020引言变压器做为电力系统最重要的设备之一，它的运行状况及运行寿命备受大家所关注。

影响变压器的运行状况及运行寿命的主要有以下因素：

1）流经变压器的系统短路电流；2）操作过电压或雷击过电压；3）变压器在高温环境重载运行累积的热效应；4）变压器本身绝缘材料的老化；5）空载投入变压器时的励磁涌流等等。

前两个因素危害变压器是最直接、最严重的，甚至一次短路或过电压就可能损坏变压器，随着电网规模的不断快速增大，变压器的抗短路能力及绝缘强度这两项重要指标受到的考验越来越严峻，这取决于变压器制造工艺、运行维护及检测维修等方面水平。

除此之外，后三个因素也对变压器的运行寿命有重要影响，虽然这些因素难以一次破坏一台变压器，但这些因素出现在正常运行过程中，频度较高，累积效应不容忽视。

譬如励磁涌流对变压器有怎样的损害，如何降低涌流对变压器的损害等问题也逐渐被关注，本文就是主要针对这些问题进行讨论。

1影响励磁涌流的主要因素空载投入三相变压器，不可避免地产生励磁涌流，它的大小、性质取决于以下主要因素：

1）合闸时电压的初相角；2）变压器铁芯的剩磁；3）变压器的内部结构；4）变压器的容量；5）合闸回路的电阻值。

合闸时电压初相角为0。

或180。

时，产生的励磁涌流最大，初相角为90。

或一90。

时，产生的励磁涌流最小，但电网三相对称电压加至三相变压器时，非常难以在合闸瞬间三相都为90。

或一90。

变压器铁芯的剩磁越大，对励磁涌流的影响就越大。

如果剩磁与合闸时电压产生的磁通极性相同，就会较大助增励磁涌流，因为般变压器铁芯的最大工作磁通密度B。

占饱和磁通密度毽的70以上IIJ，而最大剩磁的磁通密度辟也可能达到饱和磁通密度鼠的65左右，合闸后第一个电压过零点的总磁通密度Bz_8。

+K（研怊o）（Bo为合闸电压产生的磁通，K为铁芯磁通密度衰减系数），及就可能远大于展，产生的励磁涌流就可能很大。

如果剩磁与合闸时电压产生的磁通极性相反，就会较大削弱励磁涌流。

合闸回路的电阻值越大，励磁涌流的时间常数（r乩倡）就越小，产生励磁涌流的峰值就较小，并且衰减的速度就较快【5】。

一般变压器的容量越大，铁芯磁通密度的工作点越高，产生的励磁涌流就可能越大。

此外，变压器内部结构对励磁涌流也有较万方数据陈忠降低励磁涌流不良影响的措施一171-大影响，如受压线圈与铁芯之间的面积越大，产生的励磁涌流就越小41。

2励磁涌流的影响励磁涌流的不良影响主要有：

1）峰值较大且含有大量高次谐波的励磁涌流造成铁芯很大的振动，危及铁芯相关部件的机械强度，并且造成很大的噪音【3l；2）励磁涌流较大时很容易使继电保护跳闸，而突然断开如此大的涌流会造成变压器内部过电压：

3）空投变压器产生的涌流流过上级或并列运行变压器，容易使它们的继电保护误动。

铁芯的振动主要是铁芯反复励磁引起的，铁芯在50Hz励磁时，磁性钢片伸缩的基频是looHzllJ，而励磁涌流峰值很大，并且含有大量的二次谐波（100Hz），这就很容易造成电磁频率和铁芯伸缩机械频率共振，进一步加激铁芯的振动，空投变压器时总会听到一声激响正是励磁涌流造成铁芯激烈振动的体现。

因为铁芯夹得越紧，励致伸缩造成的噪音量就会越大，所以为了降低正常运行时的噪音，铁芯的夹紧力厂家一般不会设计很大【，而励磁涌流造成激烈振动就容易危及铁芯的机械强度，并且这种效应会长期累积，虽然难以直接破坏变压器的结构，但是它至少造成变压器结构一定的缺陷为故障破坏变压器提供了条件。

现在变压器的差动保护都有励磁涌流闭锁措施，最常用的有二次谐波闭锁、间断角闭锁及波形不对称闭锁等，这些措施都是针对励磁涌流的特征设计的，但它的整定值都不可能考虑极限的励磁涌流，因为变压器发生故障时的电流也含有一定以上措施考虑的特征，并且空投变压器时也可能发生故障，这种故障电流和励磁涌流同时存在的情况就更加难以区分，所以优先考虑故障时能跳闸的差动保护不可能完成避开励磁涌流不跳闸。

此外，新设备启动时使用某断路器的充电保护的灵敏度一般很高，必须保证出现任何故障都能快速切除，所以充电保护的电流定值较小且延时较短，因此，如果空投变压器时的励磁涌流较严重，就难以避免充电保护跳闸。

现场空投变压器时充电保护跳闸的情况司空见惯，甚至反复几次跳闸后，不得不提高充电保护整定值来避开涌流，这种降低保护灵敏度的做法无疑使新投设备及系统都承担更大的风险。

数值较大的励磁涌流使继电保护跳闸最大的危害是容易在变压器内部造成过电压破坏其绝缘。

变压器是一个大电感值的元件，突然断开数值很大的励磁涌流，电感储存的巨大磁能虽然以较快的速度衰减【2J，但相当部分必然转变为电场能，也就在变压器绕组对地电容和杂间电容中产生高电压【6J。

过电压的倍数与磁效率系数（即有效转化为电场能的系数）、等效电容、绕组匝数、铁芯面积、断开时的电流和电压数值、断路器的性能等直接相关，当接近于电压O。

时合闸而接近于电压90。

时断开，产生的过电压倍数是最大的，可能超过电网中的操作过电压，严重考验变压器的绝缘强度。

空投变压器产生的励磁涌流，必然流过上级或并列运行变压器，励磁涌流含有很高的直流分量，这很容易使运行变压器与空投变压器直接连接侧的电流互感器铁芯饱和而出现较大传变误差，而励磁涌流的直流分量经过运行变压器后衰减很大，流经其他侧电流互感器的直流分量很小，其传变误差受到的影响也很小，因此，运行变压器的差动保护很容易产生较大差流而误动，造成运行变压器甩负荷，甚至危及电力系统的稳定性。

励磁涌流使上级或并列运行变压器的差动保护误动在国内电力系统是有实例为证的。

综上所述，空投变压器时励磁涌流的不良影响难以忽略，应该采取一定措施加以抑制，或减低其不良影响。

3减低励磁涌流不良影响的措施第一，励磁涌流的大小及其不良影响都与变压器的内部结构紧密相关，因此厂家在制造变压器时，除了满足其他技术经济指标之外，应在变压器内部结构适当采取降低励磁涌流及其不良影响的措施。

主要方面如下：

1）尽量使用剩磁较小的铁芯材料及铁芯制造工艺；2）适当降低铁芯磁通密度的工作点或加大铁芯面积；3）铁芯夹紧力应考虑受励磁涌流冲击的足够裕度；4）加大绕组匝间及对地的绝缘强度等。

第二，在工程设计时应考虑以下方面：

1）在各侧配置参数匹配及特性较好的避雷器保护变压器的主绝缘；2）配置性能较好断路器，防止断开励磁涌流时断口电弧重燃，造成多次过电压冲击12J，容量大的变压器高压侧考虑配置带预合过渡电阻的断路器，抑制励磁涌流的幅值；3）配置有较好励磁涌流闭锁性能的变压器差动保护等；4）变压器各侧使用励磁特性较好的电流互感器。

第三，新设备起动时，充电保护应具有滤波功能，把电流的直流分量及和二次及以上的谐波滤掉，只计算工频分量，这样既可以使充电保护有较高的灵敏度，又可以避免涌流使充电保护跳闸造成变压器内部过电压。

第四，断路器测控装置应增加变压器的合闸初相角捕捉功能。

如果不对断路器的控制方式做相应的改变，三相系统不可能三相都捕捉到电压的初相角为90。

或一90。

，但假如一相捕捉到电压的初相角为90。

或一90。

，出现最大励磁涌流相电压的初相角为一150。

、150。

、30。

或一30。

，对于三相系统来说是比较理想的，这可以做为空投变压器电压相角捕捉的目标。

最理想的合闸初相角捕捉办法是把断路（下转第175页continuedonpage175）万方数据王玉锋，等一例继电保护“误整定”的解决措施175我们将事故电动机F650的速断保护调整为：

，oP。

=8，=os；厶P2=14厶；如=0s。

试验室模拟测试正确无误，现场多次开机正常，第三套速断保护方案获得成功。

随后对该配电室另外3台电动机的速断保护也按照此方案进行了修改，也实现了顺利开机。

历时两年多的实践证明，该方案能够安全躲过6kV高压电动机的起动电流，由于两级短路保护均设置为无时限动作方式，故对于电动机起动及运行阶段所发生的各类相间短路故障均能做出快速反应，具有无可比拟的优越性。

推而广之，对于具有内部逻辑编程功能的电动机继电保护装置，其速断保护均可采用上述思路来实现。

对于经常重载起动的机泵或风机类负荷，因其起动电流的非周期分量持续时间有所延长，我们可以将起动第二阶段的延时器的动作延时时间适当放长，以躲过其影响。

对于带软起动器等间接起动的电动机，应另行考虑。

4结束语本文结合一起由于继电保护装置“误整定”而导致的“误动作”事故为实例，从其产生的起因、特点及解决措施等方面进行了深入的分析和探讨，发掘出了一套切实可行的短路保护方案，值得大力推广应用。

鉴于继电保护整定工作的复杂性，文章难以一一详述，但就其一些共性的现象，希望能为同行们提供一点借鉴和参考。

参考文献1任元会，卞铠生，姚家炜等工业与民用配电设计手册（第三版）【M】北京：

中国电力出版社，20052许晓峰电动机与拖动【M】北京：

高等教育出版社，20053】王正茂，阎治安，崔新艺，等电机学（第一版）【M】西安：

西安交通大学出版社。

2000收稿日期：

20一1204；修回日期：

2009加828作者简介：

王玉锋（1969一），男，工程师，主要从事工厂电气试验、继电保护计算工作；杜光明（198卜），男，助理工程师，主要从事工厂电气试验、继电保护调试工作。

E-mail：

dgrningllpetrochirIacomcn（上接第171页contillued仔ompage171）器A、B、C相的合闸命令顺序错开667鹏（相当于120。

），只捕捉A相电压的初相角为90。

或一90。

，对于220l（v及以上的变压器来说，这种办法是可行的，因为其高压侧断路器都是分相操作的，但是二次方面要做相应的变动。

实现办法有两种：

一是由测控装置捕捉到A相电压的初相角为90。

或一90。

后，直接输出3个间隔667ms的合闸命令，分别驱动断路器三相合闸回路，其操作箱也需要增加三个合闸继电器；另一种是测控装置只增加电压捕捉功能，三相间隔时间由操作箱增加固定延时元件来实现，但操作箱用Rc元件实现667ms延时较难做到准确，第一种办法可靠性较高。

如果要进一步做到完美，到底是应该捕捉A相电压初相角为90。

或一90。

?

这理论上应该决定于变压器的剩磁，它与上次变压器分闸时A相电压的极性直接相关，只要在上次分闸时电压的反极性合闸，剩磁一般都能起到抑制励磁涌流的作用，这样就可以较大降低励磁涌流的幅值，因此，捕捉功能较好的测控装置还应具备分闸电压极性的记忆功能。

4结论空投变压器出现励磁涌流是不可避免的，如果不加以限制，它的影响是不容忽视的。

如果使用以上所述的措施，励磁涌流的幅值应可以限制至较低的水平，并且可以降低励磁涌流的不良影响，延长变压器的运行寿命。

参考文献1谢硫城，等电力变压器手册M】北京：

机械工业部出版社20032钱家骊，等高压开关开合电容电流和小电感电流M】北京：

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13164变压器制造技术丛书编委会变压器铁芯制造工艺【M1北京：

机械工业部。

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机械工业出版社，20036吴根志高电压工程基础【M】北京：

中国电力也版社，2003收稿日期l20081211；修回日期i2009-0415作者简介：

陈忠（1975一），男，工程师，工程硕士，长期从事电力系统电气试验及继电保护调试工作。

E-mail：

chenzllon911l126com万方数据降低励磁涌流不良影响的措施降低励磁涌流不良影响的措施作者：

陈忠，CHENZhong作者单位：

中国南方电网超高压输电公司检修试验中心,广东,广州,510160;华南理工大学,广东,广州,510160刊名：

电力系统保护与控制英文刊名：

POWERSYSTEMPROTECTIONANDCONTROL年，卷（期）：

2009，37（23）被引用次数：

0次参考文献（6条）参考文献（6条）1.谢硫城电力变压器手册20032.钱家骊高压开关开合电容电流和小电感电流19993.阮瑞琪阶梯叠铁芯变压器降低空载损耗和噪声的探讨1998（02）4.变压器制造技术丛书编委会变压器铁芯制造工艺19985.王丽电路基础及仿真20036.吴根志高电压工程基础2003相似文献（10条）相似文献（10条）1.期刊论文谢达伟.洪乃刚.傅鹏一种变压器空载合闸励磁涌流抑制技术的研究-电气应用2007,26（3）在分析了变压器励磁涌流产生机理和现有变压器励磁涌流抑制技术的基础上,提出了一种新的方法来抑制变压器励磁涌流-在变压器的一次侧采用Zigzag接法.这种方法的基本原理是通过降低空载合闸过程中变压器铁心的饱和程度,从而达到减小变压器励磁涌流的目的.理论分析和Pspice仿真结果表明,这种方法能够减小变压器空载合闸时的励磁涌流.2.期刊论文吕志娟.刘万顺.肖仕武.郑涛.LZhi-juan.LIUWan-shun.XIAOShi-wu.ZHENGTao一种鉴别变压器励磁涌流和内部故障的新原理-继电器2006,34（12）提出一种利用电流波形特征识别变压器励磁涌流和内部故障的方法,该方法综合利用变压器差电流波形在空投涌流时会呈现出尖顶波特性和间断特征,而故障时差电流波形基本为基频正弦波的差异,先计算差电流与其中所包含基频正弦波的相关度J,再进一步利用励磁涌流尖顶的凹弧特征构造一个系数k,根据J和k进一步构造一个函数J1区分变压器的励磁涌流和内部故障.动模试验结果表明该方法能够正确区分励磁涌流和故障电流,在空投变压器时能够可靠地闭锁励磁涌流;在变压器各种内部故障时能够可靠地开放保护,动作时间一般在20ms左右,具有较高的灵敏度和可靠性能够满足现代变压器对保护动作可靠性的要求.而且该方法实现方便,计算量小,具有良好的在实际工程中应用的价值.3.学位论文王熙骏变压器和应涌流与带负荷恢复性励磁涌流的研究2006电力变压器广泛应用在电力系统的输电和配电环节，是电力系统的重要设备，变压器的主保护采用电流差动保护原理。

相对于线路保护，变压器差动保护的正确动作率还显得相对滞后。

当前困扰变压器差动保护的主要问题是空载合闸和外部故障等扰动引起保护误动，此时变压器产生励磁涌流，由于伴随着复杂的电磁暂态过程，难以进行完整的动模试验分析。

本文围绕变压器励磁涌流的问题而展开，首先阐述了变压器差动保护的原理，以及单相和三相变压器产生励磁涌流的原因，分析了励磁涌流对变压器主保护差动保护的影响，介绍了目前变压器差动保护识别励磁涌流的方法，并加以分析和评价。

论文着重分析了两种比较特殊的变压器励磁涌流：

即和应涌流和外部故障切除后的变压器恢复性励磁涌流。

建立了变压器带负荷情况下经历外部故障扰动和故障被切除的数字仿真模型，详细分析了变压器和应涌流与带负荷恢复性励磁涌流的产生原因、波形特征以及对差动保护的影响。

分析指出当变压器负荷中带有大量异步电机时，异步电机白启动产生的大量直流分量电流作为变压器负荷电流时会使得变压器铁芯中不断累积偏磁，使变压器深度饱和进而恢复性涌流二次谐波含量在故障切除后的若干周期内将低于1520的经验值，而此时差流幅值也能够达到差动保护的启动条件，此时二次谐波制动不能正确闭锁差动保护，差动保护可能会误动。

研究结果有助于变压器差动保护制动策略的制定，并对变压器差动保护装置的运行具有一定的借鉴意义。

论文最后总结了所进行的研究工作，并对后续工作进行了展望。

4.期刊论文杜继伟.刘思珍.王奔变压器励磁涌流导致零序分量产生的仿真分析-电气应用2007,26

（1）根据空载变压器等效电路建立数学模型,分析单相变压器励磁涌流的产生机理;利用Matlab仿真软件建立空载合闸的三相变压器（Yn/D）仿真模型,仿真分析变压器各相励磁涌流波形以及各相励磁涌流中谐波电流成分的特点;建立变压器中性点直接接地且空载合闸暂态过程的系统三相不对称等效电路,结合励磁涌流及其谐波成分的特点,深入分析产生零序电流和零序电压的机理.5.期刊论文郝治国.张保会.褚云龙.顾丕骥.HAOZhi-guo.ZHANGBao-hui.CHUYun-long.GUPi-ji变压器空载合闸励磁涌流抑制技术研究-高压电器2005,41

（2）在分析变压器空载合闸励磁涌流暂态过程及现有抑制励磁涌流措施原理的基础上,提出了一种改进的选相位关合技术来抑制三相YN,d接法变压器励磁涌流的新方法.该方法考虑了剩磁对励磁涌流的影响,利用中性点串联电阻的方法抑制首合相励磁涌流暂态过程,利用延迟合闸策略限制剩余两相涌流幅值.通过EMTP仿真表明该方法在铁芯剩磁难以准确测量的情况下可以有效地抑制变压器励磁涌流幅值及暂态过程.6.学位论文王艳识别变压器励磁涌流的1/4周波面积比较法2007变压器是电力系统中重要的电气设备，当变压器空载合闸或外部故障切除后电压恢复的过程中，可能产生很大的励磁涌流。

由于励磁涌流的大小将达到变压器额定电流的几倍甚至近十倍，并且励磁涌流只流过变压器的电源侧，故励磁涌流将流入作为变压器主保护的纵联差动保护的差动回路中，如果保护不能够识别出这一电流，则可能误动作。

因此，纵差动保护需要解决的关键问题之一是如何识别变压器励磁涌流和内部故障电流。

本文对变压器励磁涌流的产生机理及其最大峰值、最小间断角、最小二次谐波分量等进行了深入地研究，分析了影响变压器励磁涌流的各种因素。

通过分析励磁涌流和故障电流的波形特征，提出了一种识别变压器励磁涌流的快速算法-识别变压器励磁涌流的1/4周波面积比较法。

该算法以工频-周波为数据窗长，将数据窗内的差流波形按时间均分为4份，根据各份面积之间的比较系数来识别励磁涌流和内部故障电流。

本文提出的识别变压器励磁涌流的1/4周波面积比较法具有原理清晰、计算简单的特点；由于采用积分求取面积，只涉及加法运算，因此算法稳定性好，高次谐波分量对其影响也较小。

并且既能识别出单向涌流，又能识别出对称涌流。

该识别法与二次谐波制动原理相比，不会出现某些内部故障情况下由于二次谐波大可能造成差动保护延时动作的问题。

本文最后对该方法进行了数字仿真和动模实验，仿真和实验结果证明了该方法的可靠性和可实施性。

7.会议论文郝治国.张保会.褚云龙改进的选相位关合技术在抑制变压器空载合闸励磁涌流中的应用研究2004本文在分析变压器空载合闸励磁涌流暂态过程及抑制励磁涌流措施原理的基础上,提出了一种改进的选相位关合技术来抑制三相Y/接法变压器励磁涌流的新方法.该方法考虑了剩磁对励磁涌流的影响,利用中性点串联电阻的方法抑制首合相励磁涌流暂态过程,利用延迟合闸策略限制剩余两相涌流幅值.通过EMTP仿真表明该方法在铁芯剩磁难以精确测量的情况下可以有效地抑制变压器励磁涌流暂态过程.8.会议论文毛一之.王秀春.李华.杜江大型变压器空载合闸时的励磁涌流2003本文讨论了励磁涌流的起因,特征.分析了单相芯式变压器,三相芯式变压器,三相壳式变压器励磁涌流的峰值与合闸参数的关系.指出最苛刻的合闸参数为:

合闸初相角为,铁芯中有相当高的剩磁,且剩磁方向与合闸瞬间正常工作磁通的方向相反,此时将产生极高的励磁涌流.介绍了励磁涌流的仿真计算,其能充分考虑各种