梁模板计算书梁高600mm1000mm梁截面4001000mmWord格式.docx

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木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

3；

面板厚度（mm）：

14.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞根数：

4；

主楞竖向支撑点数量为：

2；

支撑点竖向间距为：

250mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度38mm，高度88mm；

主楞合并根数：

次楞龙骨材料：

钢楞

截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；

次楞合并根数：

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

次楞（内龙骨）的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=16.33cm3；

M--面板的最大弯距（N穖m）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2==1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=293.33mm；

面板的最大弯距M=9.45?

04N/m；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=.784N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=5.784N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=9N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=11.43cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.415mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=293.333/250=1.173mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.415mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.173mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为矩形，截面宽度50mm，截面高度50mm，截面壁厚为4mm；

内钢楞截面抵抗矩W=20.92cm3；

内钢楞截面惯性矩I=52.3cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N穖m）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=6.44kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=500mm；

内楞的最大弯距:

M=1.61?

05N/m；

最大支座力:

R=3.543kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.698N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=7.698N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=5.28N/mm；

E--内楞的弹性模量：

206000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=5.23*105mm4；

内楞的最大挠度计算值:

ν=0.021mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.021mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.543kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度38mm，截面高度88mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=98.09cm3；

I=431.6cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图（kN）

外楞变形图（mm）

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N/m）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.319kN

外楞最大计算跨度:

l=300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=3.251N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=3.251N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.133mm

外楞的最大容许挠度值:

[ν]=300/250=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.133mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

14mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=4.026kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.026kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=3.27?

04mm3；

I=2.29*105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1=27.54kN/m；

模板结构自重荷载：

q2=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=27.54+0.38+2.52=30.44kN/m；

Mmax=0.152kN；

σ=.659N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.659N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=25.85KN/m；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=200.00/250=0.800mm；

ν=0.099mm；

ν=0.099mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=200/250=0.8mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=5.1kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.42kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=0.9kN/m；

2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值q=6.624kN/m；

活荷载设计值P=1.26kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.49cm3；

I=10.78cm4

钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=6.624+1.26=7.884kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.197kN.m；

最大应力σ=M/W=43.898N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值43.898N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=3.974kN；

钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2；

钢管受剪应力计算值τ=18.747N/mm2；

钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；

钢管的受剪应力计算值18.747N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=5.100+0.420=5.520kN/m；

钢管最大挠度计算值ν=0.105mm；

钢管的最大允许挠度[ν]=0.500?

000/250=2.000mm；

钢管的最大挠度计算值ν=0.105mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

支撑托梁按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=25.500kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.350kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：

q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；

q=37.320kN/m2；

梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

变形图（mm）

弯矩图（kN穖）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.826kN，中间支座最大反力Rmax=6.238；

最大弯矩Mmax=0.128kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.04mm；

最大应力σ=1.124N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=17N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值1.124N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中力P=0.826KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.145kN；

最大变形Vmax=0.43mm；

最大支座力Rmax=1.776kN；

最大应力σ=32.19N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值32.19N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.43mm小于1000/150与10mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算：

集中力P=6.238KN.

支撑钢管计算弯矩图（kN）

支撑钢管计算变形图（mm）

最大弯矩Mmax=0.892kN；

最大变形Vmax=3.248mm；

最大支座力Rmax=13.411kN；

最大应力σ==198.67N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值198.761N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=3.248mm小于1000/150与10mm,满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

纵向钢管的最大支座反力：

N1=1.776kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.867kN；

N=1.776+1.867=3.642kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=3642.324/（0.209?

24）=41.102N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=41.102N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：

N1=13.411kN；

N2=1.867kN；

N=13.411+1.867=15.123kN；

σ=170.662N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=170.662N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

梁高小于600mm，梁250*600模板（扣件钢管架）计算书

梁截面宽度B（m）：

0.25；

梁截面高度D（m）：

0.50；

混凝土板厚度（mm）：

立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.20；

立杆步距h（m）：

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

12.60；

梁两侧立杆间距（m）：

0.60；

承重架支撑形式：

梁底增加承重立杆根数：

0；

采用的钢管类型为Φ48*30；

立杆承重连接方式：

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；

模板自重（kN/m2）：

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

面板材质：

14.00；

6000.0；

一、梁底模板计算

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

W=1.63*104mm3；

I=1.14*105mm4；

σ=M/W<

[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=7.155kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=2.520kN/m；

q=7.155+2.520=9.675kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8=7.56*104N/m；

RA=RB=0.5ql=1.209kN

σ=Mmax/W=4.6N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

最大挠度计算公式如下：

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]=l/250

q=q1/1.2=5.963kN/m；

l=250.00mm；

E=6000.0N/mm2；

[ν]=250.00/250=1.000mm；

ν=0.53mm；

ν=0.53mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=1mm，满足要求！

二、梁底支撑的计算

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.209/0.5=2.419kN/m