液压课程设计单面多轴钻孔组合机床液压系统设计Word下载.docx
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快进
150
0.1
r.9800
—
0.2
1.5
工进
100
tiw101
c35000
113.2
快退
250
_
2.5
3、课程设计任务
(1)拟定液压系统原理图(用CAXA电子图板或FLUIDSIM3.6完成液压系统回路设计,并应用FLUIDSIM3.6进行仿真)。
(2)选择液压系统的元件和辅件。
(3)验算液压系统性能。
(4)设计液压系统的继电器控制回路或PLC控制程序。
(5)绘制下列图纸:
液压系统原理图A4幅面1张;
继电器控制回路或PLC控制程序A4幅面;
电器接线图A4幅面
(6)编写设计说明书
二、液压系统原理图
液压原理图
1、油箱,2、过滤器,3、双联液压泵,4、10、压力表开关,5、11、压力表,
&
9、20、23、25、单向阀,7、26、溢流阀,8、减压阀,12、二位四通电磁换向阀,13、单项顺序阀,14、16、21、压力继电器,15、夹紧缸,17、定位缸,
18、进给缸,19、三位五通电磁动换向阀,22、二位二通机动换向阀,24、调速阀,27、外控顺序阀系统的电磁铁和行程阀动作顺序表
电磁铁行程阀状况
定位
夹紧-
-+
+
-
下位
上位
滑台原始停止
松开
拔销
三、选择液压系统的元件和辅件
①运动分析
由下表:
时间/s
O.XHkIO1
分析其各工况可得L-t图和v-t图:
L-t图v-t图
②动力分析
动力滑台液压缸在快速进、退阶段,启动是的外力负载是导轨静摩擦阻力,加速时的外负载是导轨动摩擦阻力和惯性力,恒速时是动摩擦阻力;
在工进阶段,外负载是工作负载及动摩擦阻力。
外负载F/N
计算公式
结果
启动
加速
F=Fd+Fg
恒速
F=Fd
F=Fe+Fd
所以,静摩擦负载:
Fs=G=0.2*9800=1960N
动摩擦负载:
Fd=G=0.1*9800=980N
惯性负载:
Fg==1000*0.5=500N
(其中m=G/g=9800/9.8=1000kg,a=v/t=0.5m/sA2
又由于钻削负载Fe=35000N,得下表:
动力滑台液压缸外负载计算结果
F=Fs1960
1480
980
35980
根据上面的数据,其F-t图如下:
①预选系统设计压力
本钻孔组合机床属于半精加工机床,机床为低压设备类型,查机械设计手册,系统工作压力P<
7Mpa,所以,预选液压缸的设计压力P1=4Mpa。
②计算液压缸的主要结构尺寸
为了满足工作台快速进退速度相等,并减少液压泵的流量,将液压缸的无杆腔作为主要工作腔,并在快进时差动连接,则液压缸无杆腔与有杆腔的有效面积A1与
A2应该满足A1=2A2(即活塞杆直径d和液压缸直径内径D之间应该满足d=0.71D)。
为了防止进工结束时发生前冲,液压缸需要保持一定回油背压。
参照机械设计手册,回油有路上背压或调速阀的系统,取背压P2=0.5〜1.5Mpa。
所以,暂取P2=0.6Mpa,并取液压缸效率’。
贝
Vi
1
D
—V2
'
F
d
lplp』
F=P1A1-P2A2=A1(P1-P2A2/A1)
即:
液压缸无杆腔有效面积:
F.
:
=108x10jn
0.9x(4-—lxlO'
液压缸的内径:
查机械设计手册,按GB/T2348-1993,将液压缸内径圆整为:
D=125mm=12.5cm。
因为A仁2A2,故活塞杆的直径为:
d=0.71D=0.71X25mm=88.75mm。
查机械设计手册,按GB/T2348-1993,将活塞杆的直径圆整为:
d=90mm=9cm。
则,液压缸的实际有效面积为:
D..tx12.5:
ff(—)*122.7cm*
A1='
=:
岸()=59Jcm'
A2=
A=A2-A1=63.61
差动连接快进是,液压缸有杆腔P2必须大于无杆腔P1,其差值估取
0沱理-擒匚再肿盗芯,并注意到启动瞬间油缸尚未移动,此时=0;
另外,取
快退的回油压力损失为0.7MPa。
根据上述条件,得出下表:
液压缸的负载、压力、流量、功率的工况表(液压缸效率’,)
工况负载
液
计算公
压
式
(N)
缸
进油压
力P1
(MPa
)
回油压
力
P2
输入流
量
Q(
/s
入功率
P(W
I960
0.342
————
P1=(Fi/n^pA2/
A
——
P2=P1+Ap
Q=A2Xv快;
P=P1Q
0.720
1.220
0.634
1.134
…-374.
7
3.547
0.6
1.as>
iuJj
P1=(Fi/n
A1
i+p2A2/
38.3
Q=v工A1
P=p1Q工
1960
0.368
P1=(Fi/n+P2A1/
A2
P=P1Q
14801.7310.7——
9801.6380.7in968.1
则其工况图:
①液压泵及其电机计算与选定
液压力泵的最高工作压力的计算。
由上工况图可以得知液压缸的最大工作压力在工进阶段,即P1=3.547Mpa。
而压力
继电器的调整压力应该比液压缸最高工作压力大0.5Mpa。
此时缸的输入流量较
小,而且油路元件较少,故泵至缸间的进油路压力损失值估取△P=0.8Mpa。
则小
流量泵的最高工作压力:
Pp1=3.547+0.5+0.8=4.847Mpa
大流量泵紧在快速进退时向液压缸供油,则取进油工作压力损失△P=0.4Mpa,
有:
Pp2=1.731+0.4=2.131Mpa
b、液压泵的流量计算
双泵最供油的流量Qp按液压缸最大的输入流量1•进行估算。
取
泄露系数K=1.2,则:
Qp2°
门=k4i测=1.2爲.9仆1()'
巾‘*=0.7h10n/'
s=42,6£
'
min
工进最大流量,•=』曲】严斥,溢流阀最少稳定流量为:
為违J,则小流
量泵所需的最小流量为
<
2U=Kq,■<
■A(/=L2xLO8x10'
x60x10'
+3-3+8£
■min
大流量泵最小流量为
Qp:
》Q、=Qp-G广42.6-3.8-JS,8£
;
c、确定液压泵的规格
n=1000r/min,泵的容积效率
根据系统所需流量,拟选初选双联液压泵的转速为听H,算得小流量泵的排量参考值为
大流量泵的排量参考值为
根据以上计算结果查阅机械设计手册,选用规格相近的■'
型双联叶片
泵,泵的额定压力为•'
,小泵排量为'
"
;
大泵排量为
«
=50mL'
r;
泵的额定转速为n=%0rmin,容积效率们上"
史,倒退算得到小泵和大泵的额定流量分别为
心二】詡斤二63x960x0.92=5,56/.mm
dpi=岂闻严50x960x0*92-44.16£
双泵的流量;
为
(fp=g門+%、-5.46+44」6二49.62【/min
与系统所需流量很接近近,符合。
d、确定液压泵驱动功率及电动机的规格
从液压缸的负载、压力、流量、功率的工况表得知,液压缸最大输出功率出现在快退阶段。
已知电机效率:
幕芒,则电动机的驱动功率为
%
0.8鶯60岸10
e、电动机型号的选用
查丫系列三相异步电动机参数表,选用规格相近的1型三相异步电机,其
额定功率2.2KW转速940r/min。
用此转速驱动液压泵时,小泵和大泵的实际输出流量分别为
=63x940x0.92=5.451/min
Q,.=V;
/^v=50x940x0.92=43.24£
/min
双泵总流量为
Q汀Gm+QmV兀/min
工进时的溢流量为乞応」聽訂用*,仍能满足系统各工况对流量的要求。
②液压控制阀和液压辅助元件的选定
液压缸的输入输出流量、运动速度和持续时间
=0.648
=0.31
=48.69
1.79
=101.09
由选定的标准元件油口尺寸确定
本系统属于中压系统,但考虑到将泵组和阀组安装再油顶盖上,故取经验值=10,得油箱容量为:
V==10X48.69=486.9L〜500L
根据上面的数据,查产品样本所选择的元件如下表:
液压元件型号规格
XU-50X200
K-6B
01油箱
02过滤器6.348.6950
03双联叶6.3-
50/6.3
片泵
04压力表-
开关
05
压力表----
06
单向阀6.3
43.24
63
I-63B
07
溢流阀6.3
4.802
10
Y-10B
08
减压阀6.3
J-63B
09
压力表-
11
12
二位四6.3
通电磁换向阀
0.3
24D-63B
13
单项顺6.3
序阀
14
压力继6.3
电器
。
片-S
15
夹紧液-压缸
16
0片-3
定位液-压缸
进给液----
压缸
三位五6.3
通电液动换向阀
93.93
35DY-100BY
101.09
125
I-125B
二位二6.3
通机动换向阀
(行程阀
22C-100BY
调速阀6.3
6
Q-6B
45.24
(背压阀
B-10B
夕卜空顺6.3序阀
XY-63B
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
四、验算液压系统性能
1、验算系统压力损失
按选定的液压元件接口尺寸确定管道直径d=18mm,进、出油管长度均取为
J_1
l=2m;
取油液运动粘度,油液的密度o由上面的计算结果
4x|0l.9xl0J
可以得知工作循环中进油管道中通过的最大流量q=101.09L/min发生在快退阶段,由此计算得液体的雷诺系数:
Re二四二亠二一一
u萊血60^HSxlOJxlx]0-4
因为Re故可得知个工况下的进油回路中的液体均为层流。
油回路管道的沿程、局部和阀类元件的压力损失如下表:
管道
压力损失工况
/Pa
进油•管道
1.58
0.01485
1.024
g4a75/flfll
=■沁
0.158
0.00149
0.102
Vp=0.lVp
VP.
2.513
5.624
0.986
V卩
4.2515.640
2.112
■1二、+'
+
回油■
0.955
0.00886
1.7325
0.096
0.00089
0.1733
Vp=O.lVp
VPt
1.245
6.352
5.116
Un
2.296
6.361
7.021
I+'
+-
2、液压泵工作压力的估算
小流量泵在工进时的压力:
PfLPi+Vp1+Vp.=3.547x10s+5.64x10'
+5xIO'
=4.61lA/Pa
其中为液压缸的工作夜里,八为进油路上的压力损失,‘压力继电器比缸工作腔最高压力所大的值。
此值为调整溢流阀7的主要参考依据。
大流量泵在快退时的工作压力最高,贝
升尸1・73&
1『+2」1力10〉1目42』供1
此值为调整顺流阀27的调整压力是的主要参考依据。
3、估算系统效率、发热和温升
本系统由于在其工作持续时间中,工进时间占了绝大部分的比例,所以系统效率,发热和温升可概略用工进是的数值来代表。
计算系统效率
J]c~"
―——y—0<
071
氏J4.61ixlO6x5.45xiO^60+0.3xl0*x(——)2X-
6360
前已知去双联液压泵的总效率’,现在取液压泵的总效率’•,则
本液压系统的总效率:
//-0.95x0,8x0.071-0,054
计算系统的发热功率
片=巴如工如(1唧)=63328V\
计算系统的散热功率
前面已经算了油箱有效容积为500L=0.5,按照式V=0.8abh球的油箱各边之积
为:
abh=V/0.8=0.5/0.8=0.625取a=b=h,贝Ua=b=h=0.855m
所以,油箱的散热面积:
A=1.8(a+b)h+1.5ab=1.8(0.855+0.855)0.855+1.50.8550.855=3.73
油箱的散热功率:
"
取K=15W/(m「C),'
•=25T,得:
=15X3.73送5=1396.75W>
〉’=580.16W
可见油箱散热能够买足液压系统的散热要求,不需要加其他冷却装置
五、参考文献
[1]张利平.液压站[M].北京:
化学工业出版社,2008
[2]董伟亮.液压设计手册(软件版V1.0[M].北京:
机械工业出版社,2005
[3]《机械设计手册》编委.机械设计手册:
液压传动与控制]M].北京:
机械工业出版社,2007
[4]刘延俊.液压回路与系统]M].北京:
化学工业出版社,2009
⑸刘军营、李素玲.液压传动系统设计与应用实例解析[M].北京:
机械工业出版社,2011
⑹周士昌.液压系统设计图集[M].北京:
机械工业出版社,2003
[7]王守城.液压系统PLC控制实例精解[M].北京:
中国电力出版社,2011