F匝道跨海河现浇梁施工方案.docx
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F匝道跨海河现浇梁施工方案
F匝道跨海河现浇梁施工方案
一、工程概况
大沽南路立交二期工程，位于海河西岸的大沽南路、洞庭路、黑牛城道相交处，F匝道起自FK0+064.746m跨越东南半环海河大桥、规划海河西路后，在FK0+637.781m处与东南半环海河大桥预留F匝道口相接，全长573.035m，桥面全宽8.0m，净宽7.0m，平面曲线半径为52m和130m，竖曲线半径为4500m。
其中F10＃～F14＃一联单箱单室普通钢筋混凝土现浇梁跨越一期海河桥，跨径为20+24+24.626+20.50m，平面曲线半径为130m，梁高为1.4m，各跨中按二次抛物线向上分别设置1.0、1.2、1.2和1.0cm的预拱度，梁体采用C30混凝土347.4m3。
跨海河桥的F10＃～F14＃一联现浇梁中，F10＃墩、F11＃墩位于一期海河桥结构外，已经施工完毕，F12＃墩位于一期海河桥A、B两幅之间，也已经施工完毕，F13＃、F14＃墩均位于天津市第一钢丝绳厂院内，F13＃墩位于第一绳厂内靠近跨海河桥的围墙处，F14#墩位于第一绳厂变电站房位置上，F13＃墩、F14＃墩均未施工。
根据业主的通知，一期海河大桥将于5月1日开通。
若F10～14#箱梁在一期海河大桥开通前不能施工，而在开通后施工，则施工难度增大且要危及一期海河桥上行车安全。
加之一绳厂变电站房在近期内不能拆迁，造成F14#墩无法施工，从而导致该联梁无法按原设计正常施工。
为加快施工进度，将该联梁在一期海河大桥开通前施工完毕，建议将该联梁的伸缩缝由F14#墩移至F13#墩处，在F13#墩施工完毕后则该联箱梁完全具备施工条件。
此变更方案经施工单位、监理单位、设计院共同协商，已确定了将原设计的F14#墩顶的伸缩缝调整到F13#墩顶。
F10＃～14＃联箱梁减少一孔变为三孔即F10＃～13＃，跨径为20+24+24.626m，梁体钢筋按变更进行施工，梁体采用原设计C30混凝土267.5m3。
通过业主的协调F匝道13#墩的施工用地问题已与第一钢丝绳厂妥善解决，可以施工。
这一联梁已具备施工条件。
二、施工方案
F10＃～13#联现浇梁采用满堂红支架配合门洞进行施工，在一期海河桥外和海河桥上均搭设满堂支架，一期海河桥行车道上采用36a”工”字钢搭设净宽4.1m、0.9m、0.9m、4.3m，净空4.5m的四个门洞，海河桥上支架与海河外支架通过杆件连接为一个整体。
考虑到木材作为有机材料对振动波能有效吸收，且不是刚性材料，一期海河桥桥面与现浇梁支架之间采用枕木木铺垫，以减少一期桥上行车对桥梁施工的影响和防止桥梁施工对一期桥面的损坏。
支架底托下垫枕木规格为20*22cm。
同时在一期海河桥下的腹板下布置满堂支架，支架间距30*30cm，其方向沿一期海河桥腹板的走向。
为保证上部的力传递到地面上时具有足够的强度及支架的整体变形，在支架下面设置混凝土长120cm、宽120cm、高30cm的混凝土基座。
支架顶托上加方木与一期海河桥底面顶紧，将一期海河桥面上承受的大部分荷载传递到桥下来。
现浇梁采用商品混凝土，泵送分段连续浇筑。
箱梁模板采用12mm厚的竹胶板制作，内模支撑采用木结构框架支撑，外模采用木结构拐角撑和钢支撑相结合的方式加固。
为防止支架松动导致模板变形或跑模，在箱梁下部外侧采用φ20钢筋作拉杆，通过拉紧支架来加固模板。
施工工艺流程：
施工准备地基处理支架及门洞搭
设外模安装钢筋加工、安装内模安装混土浇筑养护等强拆除侧模拆除内模、底模和支架。
工期安排：
2004年4月7日～2004年4月30日
三、施工步骤
1、施工准备
施工前先熟悉设计图纸和相关规范、规定，进行现场调查，并做好图纸会审和设计变更工作。
场地平整后进行施工放线，为地基处理作准备。
2、地基处理
对一期海河桥外和海河桥下搭设支架部分地基进行处理。
为了消除地基沉陷对梁部产生的质量影响，在支架搭设前须对原地面进行处理，原地面经过整平碾压后承载力必须达到200Kpa，在其上垫一层厚约30cm的三七灰土，经碾压密实，密实度达到95%以上，承载力达到250Kpa方可进行支架搭设。
地基处理宽度大于支架边脚1.0m以上，地基面上均设置人“字”型或“一”字型排水坡，坡度不小于2%，基础外边处设纵向排水沟，场地水直接引入场地排水系统中，特别注意地基不得被水浸泡。
承台、墩身四周进行回填时，采用优质土，分层夯实，并经试验检测达到95%以上的压实度，承载力达到250Kpa方可进行支架搭设。
3、支架及门洞搭设
支架采用碗扣式脚手架满堂搭设，在一期海河桥上支垫枕木搭设满堂支架，与桥外满堂支架用杆件连接。
翼缘板上搭设门洞，外挂安全网，设置限速、限高和车辆慢行等醒目标志和警示灯，保证桥下在施工期间机动车道和非机动车道畅通及安全。
满堂支架在一期海河桥上跨距为0.9*0.9m，横杆竖向间距均为1.2m。
支架上设置顶托，下设置底托，用来调节支架高度，顶托纵向设置20cm×20cm的大方木，中心间距90cm，横向设置10×10cm的小方木，中心间距25cm，小方木上设置竹胶板模型，厚度12mm。
支架还为消除剪力增加支架整体钢度而设置必要的剪力撑。
顺桥向每隔4排设置一道横向剪力撑，支架两侧通长布置纵向剪力撑，杆件搭结长度大于50cm。
支架底托坐在10×15cm的方木上，方木下再铺设18×22cm的枕木。
枕木垂直于一期海河桥方向铺设，铺设时要注意枕木的两端要放在一期海河桥的腹板上，或枕木的中心与一期海河桥的腹板中线重合。
枕木在门洞位置对中间距为30cm，其它地方间距为60cm。
顶托不得旋出30cm，底托旋出30cm时加设扫地杆，保证支架整体稳定性和刚度。
一期海河桥下满堂支架布置与桥上支架一致，以保证传力合理，能将桥面上大部分荷载传递到桥下地基上，从而减少对一期海河桥的影响。
在一期海河桥行车道上搭设净宽分别为4.1m、0.9m、0.9m、4.3m，净空4.5m的门洞。
门洞纵梁采用36a”工”字钢，在底板下方位置间距为0.9m，在翼缘板下方位置间距为1.2m。
支墩采用扣碗式脚手架搭设宽度1.2m，支架间距0.3*0.3m。
支架下面的方木间距为0.3m，方木下铺设枕木，枕木间距也为0.3m。
方木要垂直于下面的枕木。
海河桥上支架与海河外支架通过杆件连接为一个整体。
考虑到木材作为有机材料对振动波能有效吸收，且不是刚性材料，一期海河桥桥面与现浇梁支架之间采用方木和木板铺垫，以减少一期桥上行车对桥梁施工的影响和防止桥梁施工对一期桥面的损坏。
支架应具有必须的强度，刚度和稳定性，能可靠支承施工过程中可能产生的荷载，必须经过检算合格后方可使用。
混凝土浇筑前多次拧紧顶托，并预留变形量以减少支架非弹性变形及地基沉陷的影响。
3.1支架检算
荷载计算
1）模板、支架自重，碗扣杆件（根据经验取得）
模板：
q1=0.5kN/m2
方木：
q2=1kN/m2
碗扣杆件：
q3=2kN/m2
2）新浇筑钢筋砼
q4=267.5×27／68.626×4=26.31kN/m2
3）施工人员和施工料、具等行走运输或堆放的荷载：
q5=2kN/m2
4）振捣砼时产生的荷载：
p=4.6V1/4=4.6×61/4=7.2kN（V----砼流速）
5）不考虑其他荷载
强度及刚度验算
1）模板验算：
为保证施工安全取1.3的安全系数
荷载组合为：
1.3×（q1+q4+q5）=37.45KN/m2
取1cm宽的板条为验算单元
q＝0.01×37.45KN/m2＝0.37KN/m
M=0.125×0.37×0.152=0.10×10-2KN·m
W=（0.01×0.0122）/6=2.4×10-7m3
I=（0.01×0.0123）/12=1.44×10-9m4
E=6.5×103×106Pa
б=M/W=0.10×10-2×103/2.4×10-7=4.17MPa<55Mpa
f＝5×0.37×0.154×106/（384×6.5×109×1.44×10-9）
＝0.26mm
f/l=0.26/150=1/577<[f/l]=1/400
故强度及刚度满足要求。
2）方木
（1）检算：
（10×10cm）
方木
（1）排距根据采用的模板刚度来确定，这是按竹胶板2.44×1.22m考虑,方木
（1）间距0.15m跨距为0.9m来检算。
荷载组合：
1+2+4+5
荷载简化形式：
为保证施工安全取1.2的安全系数
q=1.3×（q1+q2+q4+q5）=35.77KN/m2p=1.2×p=1.2×7.2=8.64KN/m2
3）方木
（2）检算（20×20cm）
方木
（2）间距为0.9m,跨距为0.9m荷载按最不利荷载进行验算
荷载组合：
1＋2＋4+5荷载体系简化形式：
故20*20方木强度和刚度满足要求。
4）扣碗杆件立杆检算：
荷载组合：
1＋2＋3＋4+5分配到每根扣碗杆件立杆的荷载：
为保证施工安全取1.3的安全系数
P=1.3×（0.5+1+2+26.31+2）×0.9×0.9=33.5KN
长细比=1200/15.78=76.046
查表Φ=0.786
N=Φ×A×[б]=0.786×489×215×10-3=82.64KN>33.5KN
满足扣碗杆件90×90×120cm步距的要求。
5）枕木检算：
由于枕木紧挨地面，所以强度刚度可不作计算。
6）地基承载力检算：
地基承载力根据枕木截面大小而定，地基承载力通过试验来确定，以保证满足要求。
采用20*20cm的方木，则地基承载力为：
＜250Kpa
可见地基处理能满足施工要求。
3.2门洞搭设
在一期海河桥行车道上采用36a”工”字钢作为纵梁搭设净宽4.1m、0.9m、0.9m、4.3m，净空4.5m的门洞，纵梁间距为0.6m～0.9m，支墩采用扣碗式脚手架搭设，其宽度为1.2m，支架间距布置0.3*0.3*0.6m。
支架下部均垫20*22cm枕木。
“工”字钢在翼缘板处间距120厘米，在底板位置“工”字钢间距100厘米。
门洞搭设位置选择在一期海河桥两侧的翼缘板上，因为翼缘板相对于梁体来说承载力较小，悬臂部分容易被破坏。
而且在F12＃墩两侧的一期海河桥的翼缘板上搭设门洞，能把桥上的力很好的传递下来。
因为在此处的门洞上面用8m长的工字钢搭设，形成一个两等跨的连续梁，门洞上方的荷载很大一部分从海河桥A、B两幅桥之间的支架传递到桥下去，避免了海河桥上受力过大，遭到破坏。
传递到地面上的力是传递到海河桥上力的3.3倍。
１）地基处理
因门洞位于一期海河桥混凝土桥面上，为使荷载均匀的传递到一期海河桥的腹板上，下面的枕木两端尽量放在腹板上，或枕木中间在腹板上，严禁枕木两端都作用在一期海河桥下的同一箱体上，以防桥面变形过大，遭到破坏。
2）立柱搭设
立柱采用30cm*30cm*60cm组架形式，横、纵向间距分别为30cm，竖向间距为60cm，门洞支墩宽度为1.2m，为保证门洞支架稳定性，在门洞支架上加设一道剪刀撑。
3）”工”字钢的铺设
“工”字钢采用I36a型”工”字钢，在底板下位置“工”字钢间距为0.9m，在翼缘板下位置“工”字钢间距为1.2m。
“工”字钢的摆设应避开最不利位置，将”工”字钢下部受力支点应放在支架顶托的正上方，禁止放在两个顶托的中间。
在”工”字钢铺设完后，应对”工”字钢采用钢筋焊接的形式进行横向连接。
4）方木铺设
在”工”字钢的下部、顶托的上部铺设10cm*10cm的方木，在小方木上方铺设竹胶板。
5）下托要求
上下托的长度为30cm为宜，在搭设的过程中，严格控制标高，上下托搭设保证水平，在搭设过程中一定要将上下托顶紧。
在搭设的高度上要给上托留有最少20cm的活动范围，为以后的拆除做好工作。
6）交通导流
交通导流采用门洞导流专人指挥，自门洞搭设之日起，根据交通车流量，安排人员对现浇梁支架进行防护，对行车导流。
在门洞内侧设置砼防撞墩，保证支架安全，保证车行畅通。
门洞两侧挂上醒目的限高和限速标志，布设夜间行车警示灯。
门洞外50米处提前设置警示牌，每天派专人进行交通秩序的维护。
7）安全
安全责任重于泰山,在门洞搭设中、导流防护中都要注意施工人员的人身安全，导流人员穿防眩服，戴安全帽。
取跨径最大的4.3m门洞进行检算。
门洞检算：
1、荷载计算：
梁上荷载：
G=267.5m3×27KN/m3=7222.5KN
每根”工”字钢的均布荷载为:
q1=G÷（68.626×4）×1.2=31.57kN/m
考虑支架模板均布荷载
q2=2kN/m
考虑活载为:
q3=2kN/m
荷载则为:
q=q1+q2+q3=35.57kN/m
2、强度检算:
最大弯矩
Mmax=0.125×q×L2=0.125×35.57×103×4.32=82.2×103N.m
“工”字钢抗弯截面模量w=877.6×10-6m3
“工”字钢截面惯性矩I=15796×10-8m3
最大应力：
δ=Mmax÷w
=82.2×103÷877.6×10-6
=93.7Mpa
碳钢的允许应力[δ]=200Mpa
故强度满足，安全系数为[δ]/δ＝2.13。
3、挠度计算：
fmax=5qL4÷（384EI）
=5×35.57×103×4.34÷（384×2.1×1011×1.6×10-4）
=4.72m故挠度满足，安全系数为2.3。
4、模板设置：
钢筋混凝土箱梁外模板采用大块竹胶板（1220×2440×12mm），内模也采用竹胶板组合模板，内模顶与两侧设置，底模不设置，内模采用方木支撑，顶板每跨上设置两个0.5×0.5m天窗，砼浇注完毕后，可拆除内模时，由天窗进入梁内进行支架和内模的拆除，箱梁内不允许留有永久性支撑。
制作竹胶板拼放，板缝夹双面胶条，禁止使用腻子和宽胶带。
竹胶板和小方木连接时宜采用小铁钉连接。
梁体外模的挠度不超过模板构件跨度的1/400，内模板不超过1/250跨径。
支架搭设完毕后进行中线、边线的定位，然后铺设底模，在底模上进行梁部中线、边线的详细放样，要求直线每10m放设一点，曲线根据曲线半径每1~5m放设一点，轮廓线放设完毕后用醒目颜色弹在模板上。
梁部高程的测设，在墩柱施工完毕后可把地面水准点引测到墩台顶面，在模板设置过程中可随用随测。
曲线部分的底模分配梁根据全站仪测设和地面放样结果，先放纵向分配梁，后放横向分配梁，横向分配梁最后一次调整高度后再铺底模，（底模标高除考虑设计拱度外，还要考虑支架变形的影响）。
表6.2.6现浇混凝土模板安装允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
相邻两模板表面高低差
2
每个构物或构件
4
钢尺检查
2
表面平整度
3
4
2m靠尺检查
3
模内尺寸
±3
3
钢尺检查
4
轴线位移
8
2
经纬仪（全站仪）检查
5
预埋件（支座板）
位置
3
每个预埋件
1
钢尺检查
平面高差
2
1
水准仪检查
预留
孔
预应力梁端孔道位置位置
5
每个预留孔洞
1
钢尺和水准仪检测
其它预留孔位置
10
支座安装好后，立箱梁的侧模，侧板和底板连接处要平顺，采用砂轮磨平，侧板宜放在底板上，侧模与底模的接缝要严密。
模板应根据梁部的曲线标高支立牢固，确保完成的混凝土符合规定的尺寸和外形，若模板有较大的缝隙要特殊处理。
浇筑混凝土前，模板必须用吸尘器、空压机清理干净，底部应完全没有锯末、刨花、铁锈、污垢、泥土或其它杂物。
模板侧板采用方木加肋，拐角处采用三角拐撑进行加固，防止漏浆，严格控制模板的变形，模板板面变形不大于2.0mm。
侧板支撑要牢固，纵向肋木设置3道，下肋木放在小方木上固定侧板底。
防止侧模移位措施：
侧模底采用φ20钢筋设置横向拉杆，间距1.2m，通过方木拉紧梁体两侧侧模支撑的支架，减少混凝土浇筑过程中侧模的移位。
梁体混凝土浇筑前认真检查模板的安装和加固，把模板接缝错台控制在规范要求的范围内，支撑不得有松动，发现有严重损坏的支撑必须换掉，松动的支撑采用木楔顶紧。
混凝土浇筑过程中派专人对模板和支撑进行检查，对发现有松动和变形的部位及时进行加固。
严格控制梁体混凝土浇筑的振捣，禁止振动棒直接接触模板。
底板进行振捣时振捣棒平拖，腹板部位振捣时若钢筋空隙小必须采用小一号的振捣棒，振捣混凝土过程中严禁振捣棒直接与钢筋接触从而引起模板变形移位。
底层钢筋绑扎完毕后进行骨架钢筋的绑扎，各道工序经监理工程师检查合格后方可进行内模的安装，内模可采取在梁上进行组拼和在地面分段组装后，吊车吊装，梁上拼装，内模安装应注意保护层厚度，内撑应牢固，以防跑模。
然后再上顶层钢筋。
5、钢筋设置
钢筋必须按图纸设计要求进行下料、焊接、绑扎，对于设计与施工中有冲突的钢筋，或与别的图纸设计进行对比后认为设计不合理的钢筋，必须向我单位技术人员及时提出，不能私自改变设计。
所有钢筋必须顺直，钢筋间距不能超过规范要求。
对骨架上的箍筋必须间距均匀，钢筋上下方向必须垂直。
同一断面的箍筋必须在一条直线上。
顶层钢筋必须每2米挂线进行绑扎，对于已弯曲的钢筋必须调直后方可使用。
所有钢筋必须顺直、平整，对于在检查中发现不符合要求的，必须返工，在钢筋焊接时，对于在模板上焊接钢筋，必须在钢筋下面垫铁板或木板，防止烧坏模板。
梁部钢筋连接时，φ25、φ28和φ32的钢筋采用剥肋滚轧连接套连接，其余规格的钢筋可以采用闪光对焊或搭接焊，同一断面的焊接接头数量在受压区不大于50%，受拉区不大于25%。
主筋接头避开弯矩和剪力最大处布置。
闪光对焊焊接前用钢丝刷先将钢筋端面与焊机铜极接触表面的油质、铁锈及其它杂物清除，焊口四周火口应封闭，被焊接的两段钢筋应成一条直线，在同一水平面上，焊口两端的钢筋轴线应重合，误差不大于0.1倍的钢筋直径，同时也不得大于3.0mm。
表7.3.7闪光对焊焊接允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
力学性能
符合原材料力学性能指标
300个接头为一批，抽取3个做拉伸试验，3个做弯曲试验
1
按照金属拉伸试验方法规定执行
2
接头处钢筋轴线的弯折
3°
抽查10％且不少于10个
1
两侧检查
3
接头处钢筋轴线的偏移
0.1d且不大于2
钢尺检查
注：
表中d为钢筋直径
刚焊完的钢筋在移动时，不得使钢筋受弯，也不能在地上摔，以免焊口弄弯损伤，闪光对焊接头处不得有横向裂纹，焊接时不得有烧伤。
梁部在跨中范围内不应有接头存在。
钢筋绑扎时，由于竹胶板有易划伤、易燃烧等缺点，因此绑扎底板钢筋时底部应先用小方木垫高以免拖拉钢筋时划伤板面；钢筋焊接时，应在局部采取衬垫、隔离等措施，以免焊渣灼坏板面。
底板钢筋绑扎后安设塑料垫块，保证钢筋保护层厚度。
表7.3.8钢筋（电弧焊）焊接允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
抗拉强度
符合原材料力学性能指标
每批抽查3件
1
按照金属拉伸试验方法规定执行
2
帮条沿接头中心线的纵向偏移
0.3d
每批抽查10％且不少于10件
2
焊接工具尺和钢尺检查
3
接头处钢筋轴线的弯折
3°
4
接头处钢筋轴线的偏移
0.1d
5
焊缝厚度
+0.05d，0
6
焊缝宽度
+0.1d，0
7
焊缝长度
－0.3d
8
横向咬边深度
0.5d
注：
1.表中d为钢筋直径；
2.以300个同类型接头（同钢筋级别、同接头型式）为一批，不足300个接头按一批计算；
3.单面焊焊缝长度查1点。
底板钢筋绑扎完成后进行腹板钢筋和横隔梁部钢筋的绑扎，然后进行内模的拼装，最后进行顶板钢筋的绑扎，绑扎采用正、反扣进行，逐点绑扎。
表7.2.5钢筋加工允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
冷拉率
不大于规范规定
每件（每一类型抽查10％且不
少于5件）
1
钢尺检查
2
受力钢筋成形长度
＋5、－10
3
弯起钢筋
弯起点位置
±20
弯起高度
0、－10
5
钢筋总长
＋5、－10
4
箍筋尺寸
0、－5
2
为了缩短工期，梁部钢筋应提前在地面进行加工成型，然后放入模板中进行绑扎，这样可以缩短钢筋加工的工期，平行作业，从而加快施工进度。
制成的钢筋骨架应有足够的刚度，在混凝土灌注中不能产生变形、移位、松散现象。
为了防止或减少焊接过程中可能产生的翘曲变形和收缩应力，还应采用合理的焊接工艺措施。
钢筋绑扎完毕后注意保持钢筋的清洁，禁止对钢筋进行踩塌，沾染污泥，可在钢筋上铺设木板作为人行通道。
垫块在制作时要保证钢筋的保护层，底板及翼板必须使用半球状的垫块或塑料垫块，且垫块在垫放时要安放整齐，注意垫块厚度，不能乱放。
垫块的标号不能低于梁面的设计标号。
表7.4.3钢筋绑扎成型允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
受力筋间距
＋5，-10
每个构筑物或构件
4
钢尺检查
2
箍筋及构造筋间距
±20
5
表7.4.4钢筋骨架和网片成型允许偏差和检验方法
序号
项目
允许偏差（mm）
检验频率
检验方法
范围
点数
1
骨架
长度
＋5，-10
每个网片或骨架
3
钢尺检查
宽度
高度
3
网片
长度
±10
2
宽度
2
网格尺寸
4
对角线之差
10
1
5
保护层厚度
±5
每个构筑物或构件
6
钢尺检查或混凝土保护层测试仪检查
注：
受力钢筋保护层厚度的合格点率应达到90％以上
6、梁体砼浇筑
6.1浇注方法：
梁体砼浇注前将模板上锯末、木条污垢等杂物清理干净。
待监理工程师对钢筋、模板等进行检查签认后开始浇注。
混凝土灌注前，应检查模板及预埋件的位置是否符合设计要求，浇筑混凝土时，设专人检查模板及墩台顶预埋钢筋、预留孔洞的位置。
混凝土的灌注方法和顺序，对工程质量影响较大。
灌注质量要从两方面来控制，一是灌筑层的厚度和灌筑程序，另一个是振捣。
箱梁混凝土采用一次浇注方案，不留任何施工接缝，拌合混凝土的水质不允许含有害的油、酸及有机物等杂质，为防止混凝土水化热过高及收缩过大，不得采用加大水泥用量来提高混凝土标号，箱梁最大水泥用量不超过500kg/m3。
梁体砼采用商品砼集中拌制，罐车运输，砼泵车配合施工。
混凝土所用水泥均采用天津水泥厂生产的普通硅酸盐散装水泥，细骨料采用中粗砂，坍落度控制在16～18cm。
由新顺达混凝土公司集中进行拌制。
混凝土运输过程中应以2～4转/min的慢速进行搅动，当混凝土运至浇注地点发生离析、严重沁水时不允许使用。
灌注时采用斜向分段，水平分层的方法一次灌注，灌注顺序为从一端向另一端依次推进。
工艺斜度以30～45度为宜，水平分层厚度不得大于30cm，先后两层混凝土的间隔时间不超过初凝时间。
在砼振捣时，必须分层浇注，注意分段长度，振捣先底板及腹板根部，其次腹板，最后顶板及翼板。
砼分4层进行浇注，振捣棒与侧模应保持5～10cm的距离，插入下层砼5～10cm，每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒，应避免振
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