匝道桥现浇箱梁施工工艺.docx
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匝道桥现浇箱梁施工工艺
HK0+572匝道桥连续箱梁施工技术方案
一、工程概况
国道205滨州至新泰高速公路博山出口立交工程共有连续
箱型桥梁两座。
其中HK0+572匝道桥为3×（25+30+25）m+4×25m后张法现浇预应力混凝土连续箱型刚构桥。
该桥全长354.70m，跨主线、辅道三、辅道四及西过境线。
HK0+572匝道桥箱梁主要工程量有：
C40砼2285.5m3，钢筋及钢绞线409.628T。
二、施工计划
1、箱梁总体施工计划：
H匝道跨线桥箱梁施工分为四联：
第1孔、第2孔和第3孔为第一联，第4孔、第5孔和第6孔为第二联，第7孔、第8孔和第9孔为第三联，其余四孔4×25m为第四联。
桥台、3#墩、6#墩、9#墩位置设置五道D80型毛勒伸缩缝，施工方向以6#墩伸缩缝处为固定端分别向第二联和第一联、第三联和第四联方向展开。
全桥共设置施工接缝4处，位置分别为：
第1孔距离1#墩4m处；
第4孔距离4#墩4m处；
第9孔距离8#墩4m处；
第12孔距离11#墩5m处。
砼浇筑以每联为一个作业单元，施工缝处待张拉、压浆、封端后继续完成该联剩余部分砼的浇筑工作，其中钢绞线采用连接器连接。
2、具体施工计划：
根据目前工程实际情况：
因受拆迁影响仅有6#～12#墩柱已经完成，并具备支架基础处理条件，其他墩台施工正在进行。
拟订具体施工计划为：
采用流水作业方法组织施工，支架及模板具备两联同时施工条件。
由第三联向第四联方向进行支架搭设工作及砼浇筑工作；
基础及下部施工顺序为先第二联后第一联方向；
第三联拆除底模后进入第二联，第四联拆除后进入第一联。
3、工期计划：
每联工作时间55天，流水步距30天，因雨季及其他因素影响计划间歇时间12天，有效施工天数140天。
开工日期：
2006年3月1日；
计划完成日期：
2006年8月1日
工期：
152天/5个月。
三、箱梁施工工艺
本桥箱梁施工采用满布支架逐段就地浇筑、张拉、逐次逐联形成连续钢构体系。
施工顺序为：
基底整平压实→铺方木→立支架→测标高→调整标高→铺底模→预压支架→根据沉降观测结果调整标高→绑扎底板、腹板钢筋→穿波纹管、钢绞线→安装芯模→绑扎顶板钢筋→测标高→浇筑砼→养生→拆内模→张拉钢绞线→压浆和封端→拆除模板及支架。
1、基底处理
搭设支架前先进行场地平整，因为所施工桥下地质复杂，需逐跨根据实际地质情况实测地基承载力，然后根据实际情况采取相应处理措施。
采用天然砂砾分层碾压：
总厚度不小于1.0m，沿桥横向宽度超出翼板边缘不小于1.0m。
压实表面平整并留有横坡：
地基横坡方向顺桥梁横坡方向，既便于底模找拱又利于排水。
注意立柱附近支架加密区边部压实；
基底周边做临时排水设施：
周边低处挖临时排水沟将水引离工作区，确保工作区内不积水。
注意地基范围内有无坑穴坟墓：
发现坟墓立即上报文物管理部门，同时作好现场保护工作。
2、铺方木：
铺设枕木前放出支架边缘线测出地面标高，计算杆件长度和换杆位置。
铺设枕木前撒铺碎石找平层，枕木下方碎石厚度不小于5cm。
方木自身大致平整、无空心，顶面尺寸大于底托（或底脚螺栓）钢板5cm；
铺设完方木后标出每根立杆位置。
3、支架搭设
采用支架现浇，支架的搭设根据不同情况采取不同的方式。
准备采用两种方式：
WDJ满堂落地式碗扣支架、加密碗扣支架配合工字钢搭设悬空支架（跨主线、西过境线时）。
①铺垫枕木后，在枕木上架立碗扣支架。
碗扣式支架型号为：
WDJ48*3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲。
立杆布置：
跨中为90cm*60cm，横梁位置间距为：
60cm*60cm。
横杆步距为：
底部为120cm间距，顶部间距60cm。
纵横向加设剪刀撑。
纵向铺设10cm*15cm方木；横向铺设10cm*10cm方木，跨中净间距为15cm，小横梁处净间距15cm。
②腹板及翼板位置做定型排架，支撑情况见“侧模支架横断图”。
支架均为10cm*15cm方木。
在排架上钉10×4cm木板条，净距10cm，以防止竹胶板变形过大。
③木排架的加固：
除了纵向用木板两两相连，有部分加固作用外，在图A处用螺栓加固，其平面图大样如图：
A．在纵横方木相交处钻孔，用螺栓拧紧。
B．纵向加固方木与排架间留有一定空隙，大约5-7cm左
右，用方木塞塞紧，起到防侧滑作用，另外，B处的木塞可作为调整标高用。
④通过底脚螺栓初步控制支架底面标高，计算立杆长度。
⑤测设顶托实际标高，并通过调整顶托螺旋来调整支架标高，调丝器不使用偏心杆件，出丝长度保持一致，并要求越短越好。
同时考虑施工予拱度：
跨中加L/1000，其余3/8、1/4、1/8各点断面按照二次抛物线分配。
⑥模板拼装时，必须对缝平整，底板与腹板结合部，为防止漏浆采用“底包侧”方式，并加垫“L”型橡皮垫；腹板与翼板结合部采用“腹顶翼”方式，防止浇筑过程中，因受扰动而造成漏浆。
端部模板制作时应准确量测各部尺寸。
如图示“竹胶板衔接示意图”
模板支撑横断面：
模板支撑纵断图：
侧模支撑图：
木排架加固示意图：
芯模支撑示意图：
4、支架应力验算:
支架按容许应力法设计检算：
根据WDJ碗扣型多功能脚手架使用说明书，当横杆步距为1200MM时，每根支架立杆可承受最大竖直荷载为[N]=30KN。
因H匝道桥位于曲线超高段，考虑到混凝土荷载的分力影响，所有验算中均已计入荷载分项系数。
匝道桥支架立柱承重验算
①跨中段立杆受力验算
（1）、砼恒载计算
跨中砼恒载为：
g1=S/B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2
砼断面积S由CAD绘图计算而来，见上图；砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得，当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
（2）、倾倒砼产生冲击荷载：
g2=2KN/m2
（3）、振捣砼产生荷载：
g3=2KN/m2
（4）、模板及支撑恒载为：
g4=a+b+c+d+e=1.75KN/m2
木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3（源于《路桥施工计算手册》表8-1）。
a）纵向水平方木：
1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2
b）横向水平方木：
1/0.3*0.1*0.10*7.5=0.25KN/m2
c）竹胶板：
0.012*7.5=0.09KN/m2
d）钢模（芯模）：
空心断面周长L（下部为缺口）
L=0.775+1.15-0.22-0.1+2*（0.92+0.22）1/2
+[0.832+（0.83/1.15*0.2）2]1/2=4.16m
钢模恒载：
0.75*4.16/3.02=1.03KN/m2
钢模为0.75KN/m2来自于《路桥施工计算手册》表8-1。
e）芯模木支撑：
4.16*0.1*0.15/0.8*7.5/3.02=0.19KN/m2。
其中，4.16为排架周长，0.8m为排架间距。
（5）、施工人员、施工料具运输堆放荷载：
g5=1KN/m2
来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5
=26.17*1.2+2*1.4+2*1.4+1.75*1.2+1*1.4=40.50KN/m2
由于跨中立杆间距为0.9m*0.6m，则每根立杆受力：
F=0.9*0.6G=0.9*0.6*40.3=21.87KN<[N]=30KN
结论：
跨中立杆（间距0.9m*0.6m）能够满足应力要求。
荷载名称
分项系数K
荷载名称
分项系数K
荷载名称
分项系数K
砼恒载
1.2
模板及支撑恒载
1.2
振捣砼竖向荷载
1.4
倾倒砼产生荷载
1.4
施工荷载
1.4
②小横梁处立杆受力验算：
（1）、小横梁处砼恒载为：
g1=S/BΥ=11.27/6.04*26=48.5KN/m2
砼断面积S由CAD绘图计算而来，见附图；
砼容重由表8-1，当配筋率>2%时为26KN/m3
（2）、倾倒砼产生冲击荷载：
g2=2KN/m2
（3）、振捣砼产生荷载：
g3=2KN/m2
（4）、模板及支撑恒载为：
g4=a+b+c=0.53KN/m2
木材为落叶松，容重为Υ=7.5KN/m3。
a）纵向水平方木：
1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2
b）横向水平方木：
1/0.3*0.1*0.10*7.5=0.25KN/m2
c）竹胶板：
0.012*7.5=0.09KN/m2
落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
（5）、施工人员、施工料具运输堆放荷载：
g5=1KN/m2
来源于表《路桥施工计算手册》8-1。
合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5
=48.5*1.2+2*1.4+2*1.4+0.53*1.2+1*1.4=65.84KN/m2
由于小横梁处立杆间距为0.6m*0.6m，则每根立杆受力为：
F=0.6*0.6*G=0.6*0.6*65.84=23.7KN<[N]=30KN
结论：
小横梁处立杆（间距0.6m*0.6m）能够满足应力要求。
③立杆稳定性验算
钢管外径48mm，壁厚3.5mm。
I=（π/64）（D4-d4）=12.1867cm4；
A=（π/4）（D2-d2）=4.893cm2；
i=（I/A）1/2=1.578cm；
长细比λ=L/i=120/1.578=76；
查附表3-25，λ<[λ]=100；
查附表3-26，得受压构件弯曲系数φ1=0.738
б=N/（φ1A）
跨中б=N/（φ1A）=21.87*103/（0.738*4.893*10-4）
=60.56MPa<[б]=215MPa
横梁б=N/（φ1A）=23.7*103/（0.738*4.893*10-4）
=65.62MPa<[б]=215MPa
结论：
立杆稳定性满足要求。
④悬空支架验算：
（1）、为保障交通，在H匝道桥垮西过境道路处，用φ529钢管，配合工字钢搭设悬空支架，设门洞洞宽3.5*2m，路中间及洞口外侧浇筑15m*0.4m*0.35m的砼垫石带，高度35cm以防止车轮越过。
为防止摩托车与汽车混行，垫石带出入口宽2.70米。
在洞口上方4.5m处设56a工字钢托杆。
横向放置A40工字钢7道，底板位置5道，间距1.5m。
翼板位置左右各一道。
工字钢型号A40，每根长度8m。
在竹胶板底部对应工字钢上放置纵向10*15cm方木，中心间距60cm，横向10*10cm方木,净间距15cm；
立柱采用φ529钢管，箱梁底板位置的钢管中心间距为3m。
钢管顶部放置砂箱以利于模板拆除，砂箱与φ529钢管应焊接牢固；底部为1m*1mC25砼基座，基座顶高程视梁底与地面间距相应计算调整，基座顶预埋60*60*1cm钢板,钢板底焊接4根50cm长U型φ18螺纹钢筋，以保证预埋钢板与混凝土基座连接牢固，φ529钢管底部与预埋钢板应焊接牢固，
详见附图：
（a）博山立交H匝道桥门洞布置纵断面图
（b）博山立交H匝道桥门洞工字钢布置平面图
（2）工字钢验算：
以下数据参数均来自于“人民交通出版社《路桥施工计算手册》”
根据上述计算跨中荷载为40.5KN/m2
则跨中作用工字钢外部线载∑q1=40.5*L=40.5*1.5=60.75KN/m
工字钢线载为q2=0.6756KN/m
来源于附录表3-31
跨径L=3.5m。
钢材的弹性模量：
E=2.1*105MPa
来源于附录表3-19
A40工字截面惯性矩：
I=21714cm4
A40工字钢截面距：
W=1085.7cm3
来源于附录表3-31
A3钢材[б]=145MPa
来源于附录表8-7
[f/L]=1/400
来源于附录表8-11
（a）工字钢弯曲应力验算：
Mmax=ql2/8=（q1+q2）l2/8=61.43*3.52/8=94.06KN·M
б=Mmax/W=94.06*103/（1085.7*10-6）=86.64MPa<[б]=145MPa。
结论：
工字钢弯曲应力符合要求。
（b）工字钢挠度验算
f=5ql4/384EI
=5*61.43*103*3.54/（384*2.1*1011*2.1714*10-4）
=2.63*10-3m
f/L=2.63*10-3/3.5=1/1331<[f]=1/400
结论：
工字钢挠度核算符合要求。
（c）钢管立柱稳定性验算
钢管外径529mm，壁厚6mm。
I=（π/64）（D4-d4）=（π/64）（52.94-51.74）=19946cm4；
A=（π/4）（D2-d2）=98.6cm2；
i=（I/A）1/2=18.5cm；
长细比λ=L/i=450/18.6=24.3；
查附表3-26，得受压构件弯曲系数φ1=0.900
N=qL/2=142.82*3.0/2=214.23KN（q见56a工字钢验算）
б=N/（φ1A）
跨中б=N/（φ1A）=214.23*103/（0.900*98.6*10-4）
=24.14MPa<[б]=215MPa
结论：
立柱稳定性满足要求。
（d）56a工字钢荷载计算：
56a工字钢自重：
q2=1.0627KN/m
56a工字钢承受荷载：
q1=40.5*3.5=141.75KN/m
q=q1+q2=142.82KN/m
A52工字钢弹性模型：
I=65574cm4
A52工字钢截面距：
W=2342cm3
（e）56a工字钢弯拉应力验算：
L=3.00m
б=Mmax/W=qL2/8W=142.82*103*32/（8*2.342*10-3）=68.6MPa
<[б]=145MPa
（f）、56a工字钢挠度验算：
f/l=5ql3/384EI=5*142.82*103*33/（384*2.1*1011*6.5574*10-4）
=1/2742<[f/l]=1/400
结论：
56a工字钢弯曲预应力及挠度符合要求
5、铺模板（包括芯模）
①为保证砼外表光滑，底模及侧模均采用12mm厚的新竹胶板，预压时防止破坏模板表面光洁度，铺设彩条布。
要求模板分块拼装，施工中保证纵、横向接缝在一条直线上。
同时利用模板底加设木楔的方法来消除相临模板的高差。
保护层垫块为塑料垫块。
②芯模除两端渐变段为竹胶板外，中间采用便于组合拆除的“3015”型钢模施工，纵向间距80cm一道，以利于拆除周转使用。
模板接缝要紧密无错台，杜绝砼浇筑时发生漏浆、跑模的现象。
施工接缝处4米或5米段采用一次性芯模，以减少天窗数量，提高砼外观质量。
组装后的芯模外包彩条布防止拆模困难及漏浆。
本箱梁所用芯模为无底内模施工工艺。
③在支座位置预留开口，支座就位后模板间隙用砂子填满，防止漏浆；泄水管采用PVC管装砂预埋，装砂后两端用胶带封堵严密，用铁丝固定在翼板钢筋上，用油腻封堵与模板接触面周圈，防止漏浆。
④模板线形及高程控制：
由于该桥位于平曲线并且半径较小，故线形及高程控制点按照外侧圆弧间距1.5m（尺寸为底板边缘以里10cm）控制。
控制点位置用全站仪测设。
⑤模板缝要求用玻璃胶或油腻子抹平。
⑥封端异形模板根据端头尺寸，采用木板包锌铁皮定制。
⑦芯模顶部开口天窗在距离两侧梁端L/5范围内设置两处，天窗中间设置60*60cm混凝土下料口。
⑧模板预留排气孔（PVC管加砂）。
⑨芯模支撑：
采用木排架固定，间距80cm。
见“芯模支撑图”
⑩两端渐变段为竹胶板，小棱为10*4cm方木，方木净间距20cm。
6、支架预压
无论是满堂支架还是悬空支架，为减少支架变形及地基沉降对上部现浇箱梁的影响，所以必须对支架进行预压。
预压重量为等重的钢筋砼重量，在预压前必须进行整体支架检查和验收。
①预压时，根据箱梁的结构形式计算箱梁的重量，然后用砂袋按上部砼重量分布情况进行布载，加载重量按设计要求不小于恒载。
②在加载前，先在地基和底模上沿支点、跨径的L/4、L/2、3L/4等截面处，每个截面横桥向布设5个观测点。
在观测点处采用预埋PVC管方法，保护观测点不扰动，以便测量预压前后及卸载后的标高。
③用砂袋加载，加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时分三次进行，各次加载的重量分别为总重的30%、30%和40%。
加载完成后每2小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，即为趋于稳定，改为每6小时观测一次，沉降稳定24小时后，经监理工程师同意，即可进行卸载。
④根据观测数据,整理出预压沉降结果，绘制出每个观测点的沉降曲线。
⑤根据沉降观测曲线，调整模板标高，然后检查支架和模板是否牢固，松动的扣件要重新上紧。
⑥混凝土在浇筑过程中，加强对支架的观测，在箱梁的不同点位悬挂标尺，用水平仪对支架沉降情况进行测量，根据测量结果决定下一步混凝土的浇筑方案和对支架安全性的评估，及时调整浇筑方案并对支架进行加固处理。
7、钢筋的制作及安装
①总体施工方案：
主筋及骨架以“联”为加工单位，在钢筋加工场地及加工棚内进行。
每根纵向主筋按长度焊接绑扎完毕，然后上支架再进行钢筋间的焊接及绑扎，其他架立筋及箍筋按图纸要求批量加工。
按每联用量编号存放于钢筋加工区。
在支架上成型，其安装顺序为：
安装绑扎箱梁底板下层钢筋→安装腹板钢筋骨架及横梁钢筋→安装及绑扎箱梁底板上层钢筋→安装波纹管、穿钢绞线→放置芯模→安装和绑扎顶板上下层钢筋→安装和绑扎护栏、伸缩缝预埋钢筋→安装固定泄水管预埋件→在梁顶钢筋上焊接П型钢筋骨架并在其上固定φ40钢管（抄平控制其预设顶标高，用于混凝土顶面找平）。
②施工注意事项：
A）对所有钢材按批次进行拉力试验、弯曲试验等。
然后对进场钢筋按照不同等级、牌号、规格分别立牌堆放。
B）对钢筋加工场地进行硬化处理，进场钢筋堆放在枕木上，并覆盖蓬布。
做到防锈、防尘、防污染，所有钢筋焊接操作均在钢筋加工棚内进行。
C）钢筋的截断和弯曲必须按图纸尺寸形状进行。
采用冷拉方法时，Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大2%，HRB335、HRB400不大于1%。
D）钢筋的保护层垫块均采用统一规格的成品塑料垫块，设置间距在纵、横向均不得大于1.2m。
E）钢筋连接点不设于最大应力处，主筋焊接采用闪光对焊。
F）在浇筑混凝土前，对已安装的钢筋及预埋件进行检查。
G）注意保护两层钢筋间距，防止人为踩踏变形。
H）注意防崩钢筋位置、方向和数量。
I）钢筋及芯模吊装时注意设置防撞设施，防止损坏底模及侧模。
8、波纹管的安装
在腹板钢筋安装完毕后，芯模安装前，进行波纹管安装固定。
①按图纸要求将做过灌水试验无渗漏的波纹管放入钢筋骨架间，在骨架上按图纸规定的管道坐标用铁丝绑扎固定，避免管道在浇筑混凝土过程中产生位移。
注意防止施工过程中碰坏管壁，波纹管的连接采用大一号同型波纹管作接头管，接头管长200mm，用密封胶带封口。
②待使用的波纹管放置在干燥、无机械人为干扰的临时工作棚内，不漏水，确保其不锈蚀、受潮、挤压及击穿等。
③波纹管应在纵向波峰处预留通气孔。
④波纹管安装后线形应顺畅。
9、钢绞线搬运存放、加工及编束
①搬运及存放:
进入工地后的钢绞线在未使用前不得打开外包装，搬运时连同包装箱一起运输，并将其架空，放置于离开地面清洁、干燥的工作棚内，严防表面碰伤或损坏。
钢绞线在安装后至压浆前允许间隔时间最长不超过20d。
②钢绞线的加工及编束:
钢绞线直接安装在支架上部可以转动的卷盘上，按计算尺寸精确截取。
在切割时，应在每端离切口30-50mm处用钢丝绑扎。
切割用切断机或砂轮锯，不得使用气割或电弧。
钢绞线的下料长度=孔道长度+工作长度；在编束时，每隔1-1.5m绑扎一道铁丝，铁丝扣向里，绑好后钢绞线束编号挂牌堆放备用。
10、箱梁混凝土的施工
经对施工图纸多次认真研究，为保证梁体的整体性、施工的安全可行性、梁体无施工缝出现，决定采用纵、横向每幅每联为一个施工总段分层一次浇筑完成。
①砼的浇筑
箱梁的浇筑从低向高浇筑，先铺底，再腹板、后顶板、翼板，底板比腹板领先5m左右。
最初砼入模高度为腹板三分之一处，底板砼采用芯模上方预留砼浇筑孔（0.6m宽），扣上顶部预留孔进行顶板浇筑。
混凝土全部采用轮胎泵车泵送施工，箱梁一次性现浇量最大时为500m3左右，按20m3/h浇筑进度计算，需25小时左右完成现浇，故在设备上泵送设备准备了双套，在一套有问题后，另一套继续工作，确保不中断。
备用120kw发电机2台，各种其他施工机具按使用量的1.5倍备用，人员采用6班制，每4小时一班形成连续作业，每班分混凝土、钢筋、模板三个小组，分工合作共同完成。
A）在混凝土配合比设计时，掺加减水剂，以提高混凝土的和易性，并且施工配合比所用碎石必须水洗。
在搅拌混凝土前先搅拌一部分砂浆泵送，以达到对搅拌设备的充分湿润及润滑混凝土输送管道（砂浆及最先泵送砂浆废弃）。
B）停机期间每隔一定时间泵动几次，以防止混凝土凝结堵塞管道，在整个现浇过程中，按照试验规定的频率或大于试验频率对混凝土进行随机取样，检测其指标及做好试块。
要求做两组同体养生的试块，一组用做张拉前砼强度控制，一组用来拆除底模时对砼强度要求。
C）浇筑混凝土期间，设专班模板工、钢筋工检查支架、模板、钢筋等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，及时加固处理。
并用水准仪、全站仪对箱梁模板进行平面位置观测，控制梁顶高程及横坡度。
D）梁体顶面高程的控制：
预先在梁顶钢筋上焊接П骨架，其上固定∮40钢管，利用粗平直尺沿∮40钢管进行粗平，然后人工用木模精确找平，待砼表面泛浆后进行收浆，收浆次数不少于3遍，第4遍用铁抹子压光，最后用拉毛刷进行拉毛作业。
E）由于箱梁砼为泵送砼坍落度较大（120-140mm），同时该桥横坡及纵坡均很大，为确保砼的和易性及其它各项技术指标良好，要求砼拌和前进行砂石材料的含水量试验，确定施工配合比，并且根据混凝土质量的动态信息，及时进行配合比的调整工作，以保证砼的良好工作性能。
②砼的振捣
本箱梁混凝土振捣采用平板振捣器、插入式振捣器，根据作业面大小、钢筋疏密部位等情况联合使用。
箱梁顶板混凝土采用插入式振捣棒，振动棒呈行列式或梅花形布点，间距不大于60cm，时间每点控制在20-30s，当混凝土面水平且不再显著下沉、无上浮气泡，表面泛浆后即可。
振动棒操作以“快插慢拔”为原则，以免产生混凝土空洞，每次插入要确保至前一层混凝土5-10cm，以保证层间混凝土良好结合，并尽可能避免与钢筋和波纹管相接触，严禁用振捣器在模内长距离运送混凝土。
振动过程中，应特别注意加强锚垫板下混凝土的振捣工作，因该处钢筋密集，振捣难度大，极易出现质量隐患。
③养生：
浇筑完毕的箱梁砼要及时养生。
本桥箱梁采用洒水覆盖毡布或麻袋片养生，养生时间不少于7d。
11、施加预应力
当混凝土满足龄期7天和强度达到设计规定的张拉强度（90%）后，及时施加预应力（一端横向对称张拉），本桥钢绞线采用高强度、低松弛的钢绞线，标准强度1860MPa，张拉控制张拉力为σ=1339MPa，锚具按设计要求采用15-19EC、15-17EC型，经计算，配置4台Ycw—500型千斤顶即能满足张拉力要求。
按设计要求对梁体进行张拉，张拉完成24小时后，观察正常，然后进行压浆作业。
张拉注意点如下：
1首次张拉前及张拉过程中对千斤顶和油表需按时进行校
验，保持其良好的工作状态，保证误差不超过规定。
按回归方程提前计算出张拉应力所对应的油表读数，报监理工程师审核认可。
2张拉程序：
采用对称张拉，因为H匝道桥位于左转曲线，曲线半径较
小，为减少张拉过程中张拉应力对箱梁的影响，降低箱梁
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