28米高120厚楼板模板盘扣式支撑计算书Word格式.docx

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模板及其支架

1.05

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）

24

钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.1

施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）

3

泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）

0.25

其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）

0.55

Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）

4

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.2

0.2×

1×

0.8=0.16

风荷载高度变化系数μz

1

风荷载体型系数μs

0.8

抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）

三、模板体系设计

主梁布置方向

平行立杆纵向方向

立杆纵向间距la（mm）

1200

立杆横向间距lb（mm）

水平杆步距h（mm）

1500

顶层水平杆步距hˊ（mm）

1000

支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）

150

小梁间距l（mm）

300

小梁最大悬挑长度L1（mm）

100

主梁最大悬挑长度L2（mm）

平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、面板验算

面板类型

木模板

厚度t（mm）

20

抗弯强度设计值f（N/mm2）

16.83

弹性模量E（N/mm2）

9350

计算方式

简支梁

按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：

W=bt2/6＝1000×

202/6＝66667mm4

I=bt3/12＝1000×

203/12＝666667mm3

承载能力极限状态

q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×

（0.1+（24+1.1）×

0.12）+1.4×

3=7.934kN/m

q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×

0.12）=3.734kN/m

正常使用极限状态

q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×

0.12）+1×

3=6.112kN/m

1、强度验算

Mmax=0.125q1l2=0.125×

7.934×

0.32=0.089kN·

m

σ=Mmax/W=0.089×

106/（66667×

103）=1.335N/mm2≤[f]=16.83N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝5ql4/（384EI）=5×

6.112×

3004/（384×

9350×

666667）=0.103mm

νmax=0.103mm≤min{300/150，10}=2mm

五、小梁验算

小梁材质及类型

矩形木楞

截面类型

Ф48×

3.5

截面惯性矩I（cm4）

170.667

截面抵抗矩W（cm3）

42.667

12.87

8415

二等跨梁

q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×

0.3×

（0.3+（24+1.1）×

3=2.452kN/m

q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×

3=1.894kN/m

按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.435×

106/42667=10.195N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝1.822kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

1.822×

1000/（2×

40×

80）=0.854N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

3、挠度验算

νmax=1.444mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm

4、支座反力

R1=1.363kN

R2=3.644kN

R3=1.363kN

R1ˊ=1.051kN

R2ˊ=2.811kN

R3ˊ=1.051kN

六、主梁验算

主梁材质及类型

钢管

0mm×

0mm

10.78

4.49

205

206000

抗剪强度设计值fv（N/mm2）

125

四等跨梁

取上面计算中的小梁最大支座反力

R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.363,3.644,1.363]/2=1.822kN

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.051,2.811,1.051]/2=1.4055kN

计算简图如下：

1、抗弯验算

σ=Mmax/W=0.888×

106/4490=197.773N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.156kN

τmax＝2Vmax/A=2×

4.156×

1000/424=19.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=2.234mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm

七、立柱验算

钢管类型（mm）

A-LG-1500（Φ60X3.2X1500）

回转半径i（mm）

20.1

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

200

立柱截面面积（mm2）

571

立柱截面抵抗矩（cm3）

7700

支架立杆计算长度修正系数η

1.2

悬臂端计算长度折减系数k

0.7

1、长细比验算

l01=hˊ+2ka=1000+2×

0.7×

150=1210mm

l02=ηh=1.2×

1500=1800mm

取两值中的大值l0=1800mm

λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

不考虑风荷载

顶部立杆段：

λ1=l01/i=1210/20.1=60.199

查表得，φ=0.777

N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

3]×

1.2×

1.2=12.117kN

f=N1/（φ1A）＝12.117×

103/（0.777×

571）=27.311N/mm2≤[σ]=200N/mm2

非顶部立杆段：

λ2=l02/i=1800/20.1=89.552

查表得，φ=0.558

N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×

（1.05+（24+1.1）×

1.2=13.067kN

f=N2/（φ2A）＝13.067×

103/（0.558×

571）=41.011N/mm2≤[σ]=200N/mm2

考虑风荷载

Mw=ψc×

γQωklah2/10=0.9×

1.4×

0.16×

1.52/10=0.054kN·

N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×

γQQ1k]lalb+ψc×

γQMw/lb=[1.2×

0.12）+0.9×

1.2+0.9×

0.054/1.2=11.569kN

f=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.569×

571）+0.054×

106/7700=33.089N/mm2≤[σ]=200N/mm2

N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×

0.054/1.2=12.519kN

f=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.519×

106/7700=46.305N/mm2≤[σ]=200N/mm2

八、可调托座验算

可调托座内主梁根数

2

可调托承载力容许值[N]（kN）

40

按上节计算可知，可调托座受力

N=12.117kN≤[N]=40kN

九、抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=ψc×

γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×

（0.16×

6×

2.8×

6+0.55×

4）=36.953kN.m

MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×

1.05×

4.92/2=102.103kN.m

MT=36.953kN.m≤MR=102.103kN.m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×

（0.25×

2.8+0.55×

4）=21.924kN.m

MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×

[1.05+（24+1.1）×

0.12]×

4.92/2=394.991kN.m

MT=21.924kN.m≤MR=394.991kN.m