酒店塔吊基础方案Word文档格式.docx

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（1）生产厂家说明书

（2）工程地质报告

（3）塔式起重机设计规范

（4）混凝土结构设计规范

（5）建筑地基基础设计规范

（6）建筑结构荷载规范

2、酒店工程地勘ZK74点地层岩性状况：

序号

土层

深度（m）

厚度（m）

土层承载力特征值fak（kpa）

压缩模量Es1-2

（MPa）

1

②粉质粘土

0.60~4.10

3.50

140

5.18

2

③强风化玄武岩

3.00~4.22

4.60

220

/

3

⑥中风化玄武岩

3300

3、塔吊基础计算书

（一）、参数信息

塔吊型号:

QTZ63（SLP80/5510），塔吊起升高度H=40.00m，

塔身宽度B：

1.6m，基础埋深d：

2.00m，

自重G：

548.7kN，基础承台厚度hc：

1.50m，

最大起重荷载Q：

50kN，基础承台宽度Bc：

5.00m，

混凝土强度等级：

C35，钢筋级别：

HRB335，

基础底面配筋直径：

20mm

额定起重力矩Me：

800kN·

m，基础所受的水平力P：

18.5kN，

标准节长度b：

2.52m，

主弦杆材料：

角钢/方钢,宽度/直径c：

120mm，

所处城市：

海南澄迈县，基本风压ω0：

0.75kN/m2，

地面粗糙度类别：

A类近海，风荷载高度变化系数μz：

2.03。

（二）、塔吊基础顶面的竖向力和弯矩计算

①、塔吊竖向力计算

塔吊自重：

G=548.7kN；

塔吊最大起重荷载：

Q=50kN；

作用于塔吊的竖向力：

Fk＝G＋Q＝548.7＋50＝598.7kN；

②、塔吊风荷载计算

依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：

地处海南澄迈县，基本风压为ω0=0.75kN/m2；

查表得：

风荷载高度变化系数μz=2.03；

挡风系数计算：

φ=[3B+2b+（4B2+b2）1/2]c/（Bb）=[（3×

1.8+2×

2.8+（4×

1.82+2.82）0.5）×

0.12]/（1.8×

2.8）=0.37；

因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.259；

高度z处的风振系数取：

βz=1.0；

所以风荷载设计值为：

ω=0.7×

βz×

μs×

μz×

ω0=0.7×

1.00×

2.259×

2.03×

0.75=2.408kN/m2；

③、塔吊弯矩计算

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=ω×

φ×

B×

H×

0.5=2.408×

0.37×

1.8×

46×

0.5=1696.744kN·

m；

Mkmax＝Me＋Mω＋P×

hc＝1000＋1696.744＋22.8×

1.5＝2730.944kN·

（三）、塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

Mk──作用在基础上的弯矩；

Fk──作用在基础上的垂直载荷；

Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×

5.5×

1.5=1134.375kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：

e=2730.944/（598.7+1134.375）=1.576m<

5.5/3=1.833m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

（四）、地基承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图:

混凝土基础抗倾翻稳定性计算：

e=1.545m>

5.5/5=1.1m

地面压应力计算：

Pk＝（Fk+Gk）/A

Pkmax＝2×

（Fk＋Gk）/（3×

a×

Bc）

式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；

Gk──混凝土基础重力；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5.5/20.5-2730.944/（598.7+1134.375）=2.344m。

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；

不考虑附着基础设计值：

Pk＝（598.7+1134.375）/5.52＝57.292kPa

Pkmax=2×

（598.7+1134.375）/（3×

2.344×

5.5）=89.62kPa；

实际取的地基承载力设计值为:

fa=140kPa；

地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=57.292kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×

fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=89.62kPa，满足要求！

（五）、基础受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。

验算公式如下:

F1≤0.7βhpftamho

式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；

取βhp=0.95；

ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；

取ft=1.57MPa；

ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；

取ho=1.45m；

am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

am=（at+ab）/2；

am=[1.80+（1.80+2×

1.45）]/2=3.25m；

at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；

取at＝1.8m；

ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；

ab=1.80+2×

1.45=4.70；

Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；

取Pj=109.55kPa；

Al--冲切验算时取用的部分基底面积；

Al=5.50×

（5.50-4.70）/2=2.20m2

Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。

Fl=PjAl；

Fl=109.55×

2.20=241.01kN。

允许冲切力：

0.7×

0.95×

1.57×

3100.00×

1300.00=4207521.50N=4207.52kN>

Fl=241.01kN；

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

（六）、承台配筋计算

1.抗弯计算

计算公式如下:

MI=a12[（2l+a'

）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l]/12

式中：

MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；

a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；

取a1=（Bc-B）/2＝（5.50-1.80）/2=1.85m；

Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取109.55kN/m2；

P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×

（3×

a－al）/3×

a＝109.55×

1.8-1.85）/（3×

1.8）=72.016kPa；

G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.5×

22×

Bc×

hc=1.5×

5.50×

1.5=1497.375kN/m2；

l--基础宽度，取l=5.50m；

a--塔身宽度，取a=1.80m；

a'

--截面I-I在基底的投影长度,取a'

=1.80m。

经过计算得MI=1.852×

[（2×

5.50+1.80）×

（109.55+72.02-2×

1497.375/5.502）+（109.55-72.02）×

5.50]/12=341.09kN·

m。

2.配筋面积计算

αs=M/（α1fcbh02）

ζ=1-（1-2αs）1/2

γs=1-ζ/2

As=M/（γsh0fy）

式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；

fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；

ho--承台的计算高度，ho=1.30m。

经过计算得：

αs=389.03×

106/（1.00×

16.70×

103×

（1.30×

103）2）=0.003；

ξ=1-（1-2×

0.003）0.5=0.003；

γs=1-0.003/2=0.999；

As=389.03×

106/（0.999×

1.30×

300.00）=998.76mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:

5500.00×

1500.00×

0.15%=12375mm2。

故取As=12375mm2。

建议配筋值：

HRB335钢筋，22@150mm。

承台底面单向根数36根。

实际配筋值13677.84mm2。

第四章、塔机基础施工

施工塔吊基础时，表面应平整，并校水平，平面度误差应小于1/500；

基础与基础节下端四个大方法兰处应用二次浇筑的方法找平，其水平误差应小于1/1000。

1、地脚螺栓预埋时，必须用底架或工厂提供的预埋模板，放置预埋板时应注意，焊有角钢的一面要向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在一方；

将四颗地脚螺栓分别悬挂在模板四角薄钢板的孔上，同时将32颗地脚螺栓悬挂在模板上钢板孔中，分别戴上一个或两面个螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为120mm，将模板支撑起来，使模板的钢板底面比待浇筑混凝土基础顶端高出20~30mm；

用水准仪将模板的四块钢板校平至相对误差小于1/500。

将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入Φ25的长度不小于400mm的钢筋，并利用它将螺栓的下部与绑扎好的钢筋焊接连成整体。

将螺栓头部用塑料布等物包裹住以防粘上水泥等物。

2、检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓的竖直及固定情况，待检查无误后方可进行基础混凝土的浇筑。

3、浇筑设备基础时，对一些特殊部分，要引起注意，以确保工程质量。

例如：

1）地脚螺栓：

地脚螺栓一般利用木横梁固定在模板上口，浇筑时要注意控制混凝土的上升速度，使两边均匀上升，不使模板上口位移，以免造成螺栓位置偏差。

地脚螺栓的丝扣部分应预先涂好黄油，用塑料布包好，防止在浇筑过程中沾上水泥浆或碰坏。

当螺栓固定在细长的钢筋骨架上，并要求不下沉变位时，必须根据具体情况对钢筋骨架进行核算，其是否能承受螺栓锚板自重和浇筑混凝土的重量与冲压力。

如钢筋骨架不能满足以上要求时，则应另加钢板支承。

对锚板下混凝土要振捣密实。

一般在浇筑这部位混凝土时，板外侧混凝土应略加高些，再细心振捣使混凝土压向板底，直至板边缝周围有混凝土浆冒出为止。

如锚板面积较大，则可在板中间钻一小孔，通过小孔观察，看到混凝土浆冒出，证明这部位混凝土已密实，否则易造成空隙。

2）预留栓孔：

预留栓孔一般采用楔形木塞或模壳板留孔，由于一端固定，一端悬空，在浇筑时应注意保证其位置垂直正确。

木塞宜涂以油脂以易于脱模。

浇筑后，应在混凝土初凝时及时将木塞取出，否则将会造成难拔并可能损坏预留孔附近的混凝土。

3）预埋管道：

浇筑有预埋大型管道的混凝土时，常会出现蜂窝。

为此，在浇筑混凝土时应注意粗骨料颗粒不宜太大，稠度应适宜，先振捣管道的底和两侧，待有浆冒出时，再浇筑盖面混凝土。

4、承受动力作用的设备基础的上表面与设备基座底部之间，用混凝土（或砂浆）进行二次浇筑时，应遵守下列规定：

1）浇筑前应先清除地脚螺栓、设备底座部分及垫板等处的油污、浮锈等杂物，并将基础混凝土表面冲洗干净，保持湿润。

2）浇筑混凝土（或砂浆），必须在设备安装调整合格后进行。

其强度等级应按设计规定；

如设计无规定时，可按原基础的混凝土强度等级提高一级，并不得低于C15。

混凝土的粗骨料粒径可根据缝隙厚度选用5~15mm，当缝隙厚度小于40mm时，宜采用水泥砂浆。

3）二次浇筑混凝土的厚度超过20cm时，应加配钢筋，配筋方法由设计确定。

5、浇筑地坑时，可根据地坑面积的大小、深浅以及壁的厚度不同，采取一次浇筑或地坑底板和壁分别浇筑的施工方法。

对混凝土一次浇筑时，其内模板应做成整体式并预先架立好。

当坑底板混凝土浇筑完后，紧接浇筑坑壁。

为保证底和壁接缝处的质量，在拌制用于该处的混凝土可按原配合比将石子用量减半。

如底和壁分开浇筑时，其内模板待底板混凝土浇筑完并达到一定强度后，视壁高度可一次或分段支模。

施工缝宜留在坑壁上，距坑底混凝土面30~50cm并做成凹槽形式。

施工中要特别重视和加强对坑壁以及分层、分段浇筑的混凝土之间的密实性。

机械振捣的同时，宜用小木槌在模板外面轻轻敲击配合，以防拆模后出现蜂窝、麻面、孔洞和断层等施工缺陷。

6、雨期施工时，应采取搭设雨篷或分段搭雨篷的办法进行浇筑，事先做好防雨措施。

塔吊基础施工图

塔吊位置示意图