045远洋车库钢筋加工场回顶方案Word下载.docx
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四、钢筋加工场荷载计算
拟定钢筋加工场可堆放钢筋及设备按每块板100吨计算，地下室顶板位置所能承受荷载不得小于P。
P=材料及设备总重量*9.8KN/T
=100T*9.8
=980KN
则钢筋加工场均布荷载为：
g5k（kN/m2）=P/S=980/7.8/7.8=16.11KN/m2
五、满堂支撑架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、架体参数
满堂支撑架的宽度B（m）
7.8
满堂支撑架的长度L（m）
满堂支撑架的高度H（m）
3.6
脚手架钢管类型
Ф48×
3
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h（m）
1.3
纵横向水平杆顶部步距hd（m）
立杆纵距la（m）
0.9
立杆横距lb（m）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值g2k（kN/m2）
0.3
密目式安全立网自重标准值g4k（kN/m2）
0.01
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.167
材料堆放荷载g5k（kN/m2）
16.11
施工均布荷载qk（kN/m2）
平台上的集中力F1（kN）
省份
重庆
地区
重庆市
基本风压ω0（kN/m2）
风压高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.312
三、设计简图
搭设示意图：
平面图
侧立面图
四、板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4
2
材质及类型
钢管
截面类型（mm）
Φ48.0×
3.0
次梁抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
次梁截面惯性矩I（cm4）
12.71
次梁抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
次梁截面抵抗矩W（cm3）
5.26
次梁弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁自重标准值Nc（kN/m）
0.04
次梁验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.04kN/m；
G2k=g2k×
lb/（n4+1）=0.3×
0.9/（2+1）=0.09kN/m；
G3k=g5k×
lb/（n4+1）=16.5×
0.9/（2+1）=4.95kN/m；
Q1k=qk×
lb/（n4+1）=0×
0.9/（2+1）=0kN/m；
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力
q1=1.2×
（G1k+G2k+G3k）=1.2×
（0.04+0.09+4.95）=6.096kN/m
q2=1.4×
Q1k=1.4×
0=0kN/m
q=q1+q2=6.096+0=6.096kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×
6.096×
0.92+0.117×
0×
0.92=0.494kN·
m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×
0.9+1.200×
0.9=6.035kN
Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×
0.9+0.617×
0.9＝3.292kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.292×
1000/506=13.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.494×
106/（5.26×
103）=93.916N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、挠度验算
q'
1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.09+4.95=5.08kN/m
2=Q1k=0kN/m
R'
max=1.100q'
1l+1.200q'
2l=1.100×
5.08×
0.9=5.029kN
νmax=（0.677q'
1l4+0.990q'
2l4）/（100EI）=（0.677×
（0.9×
103）4+0.990×
103）4）/（100×
2.06×
105×
12.71×
104）=0.862mm≤min{900/150，10}=6mm
五、横向主梁验算
主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）
主梁截面惯性矩I（cm4）
主梁抗剪强度设计值τ（N/mm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁自重标准值Nz（kN/m）
主梁验算方式
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=1.2×
Nz=1.2×
0.04=0.048kN/m
=Nz=0.04kN/m
p=Rmax/2=6.035/2=3.018kN
p'
=R'
max/2=5.029/2=2.514kN
弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.728kN·
σ=Mmax/W=0.728×
103）=138.403N/mm2≤[f]=205N/mm2
剪力图（kN）
Rmaxf=6.888kN
Vmaxf=3.848kN
3.848×
1000/506=15.209N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图（mm）
νmax=1.345mm≤min{900/150，10}=6mm
六、可调托座验算
可调托座内主梁根数
可调托座承载力容许值[N]kN
30
按上节计算可知，可调托座受力
N=2×
Rmax+F1=2×
6.888+0=13.776kN≤[N]＝30kN
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆底部荷载：
NG1=gk×
H+la×
n4×
Nc+lb×
Nz=0.167×
3.6+0.9×
2×
0.04+0.9×
0.04=0.709kN
立杆顶部荷载：
NG1d=la×
Nz=0.9×
0.04=0.108kN
NG2=g2k×
la×
lb=0.3×
0.9×
0.9=0.243kN
l=max{la,lb}=max{0.9,0.9}=0.9m
NG4=g4k×
l=0.01×
0.9=0.009kN
NG5=g5k×
lb=16.5×
0.9=13.365kN
NQ1=qk×
lb=0×
0.9=0kN
NQ4=F1=0kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N顶=1.2（NG1d+NG2+NG4+NG5）+0.9×
1.4（NQ1+NQ4）=1.2×
（0.108+0.243+0.009+13.365）+0.9×
1.4×
（0+0）=16.47kN
N底=1.2（NG1+NG2+NG4+NG5）+0.9×
（0.709+0.243+0.009+13.365）+0.9×
（0+0）=17.191kN
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.494×
（1300+2×
200）=2539.8mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.656×
1300=2152.8mm
λ=l0/i=2539.8/15.9=159.736≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=2933.469mm
λ1=l01/i=2933.469/15.9=184.495，查表得，φ1＝0.211
ωk=μzμsωo=1×
1.04×
0.3=0.312kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
hd2/10=0.9×
0.312×
1.32/10=0.06kN·
m
σ=N顶/φA+Mw/W=16.47×
103/（0.211×
424）+0.06×
106/（4.49×
103）=197.459N/mm2≤[f]=205N/mm2
底部立杆段：
l02=kμ2h=1.155×
1300=2486.484mm
λ2=l02/i=2486.484/15.9=156.383，查表得，φ2＝0.287
Wk×
h2/10=0.9×
σ=N底/φA+Mw/W=17.191×
103/（0.287×
103）=154.634N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h（mm）
100
砼设计强度等级
C20
立杆底座面积A（m2）
0.015
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，ft=1.10N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=100-15=85mm，μm=4×
（a+ho）=4×
（122.47+85）=829.90mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×
1×
1.10×
103+0.15×
103×
1）×
0.74×
0.085=57.868kN≥N=17.191kN
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=（Ab/Al）0.5=0.380，fcc=0.85×
9.60=8.160N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.380×
8.160×
0.01=34.865kN≥N=17.191kN
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