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1

KL2

（1）、KL9

（1）、KL22

（1）、KL1

（1）

200*600

6300、6300、7700、6800等

LL12

（1）

200*1000

3600

2、施工布署

楼层梁、板、柱、楼梯一次性浇筑。

3、施工顺序

4、设计说明

本设计以具有代表性的梁200*500、200*600、200*1000）进行计算和设置，施工中应按设计意图进行调整。

支撑架搭设前，必须在板面弹出架体立杆位置，满足设计的布置和间距后，再进行搭设。

5、施工荷载施加的控制

砼达到设计强度的100%后方可进行架体拆除。

三、梁支撑架专题设计

1、传力路径

荷载

→

梁底双钢管横梁

顶托

立杆

垫木

楼板

柱

基础

2、支撑系统计算

梁计算

标准荷载值：

砼：

24KN/m3；

木模：

0.5KN/㎡；

钢筋：

1.5KN/m3；

施工荷载：

2.5KN/㎡；

砼浇筑、振捣荷载：

2KN/㎡。

1、梁L7a

（1），支撑计算：

（净跨距为7.6m）

1）清理荷载

a、模板及支撑自重

模板按梁载面实际计算：

0.5kN/㎡×

（4×

2+0.20）=0.5kN／m

支撑架体自重：

架子重量按垂直梁方向取1.5m宽计算：

钢管：

782m×

0.0384kN/m=3.66kN/m

扣件：

982（个）×

0.01kN/m=1.2kN/m

梁底双钢管横梁：

0.0384KN/m*2=0.0768KN/m

q1=0.5+3.66+1.2+0.0768=5.43kN/m

b、新浇砼自重

q2=24×

0.4×

0.2=19.2kN/m

c、钢筋自重

q3=1.5×

1.5×

0.6=1.35kN/m

d、施工及设备荷载

q4=2.5kN/m2×

1.5m=3.75kN/m

e、振捣砼时产生的荷载

q5=2kN/m2×

1.5m=3kN/m

沿梁方向总荷载为

q∑=1.2×

（5.43+19.2+1.35）+1.4×

（3.75+3）=40.63kN/m

垂直于梁方向每跨横梁承担荷载为

qh=44.86×

0.6/0.6=41.12kN/m

2）受力简图：

q=40.63kN/m

3）立杆稳定验算

i=15.8㎜；

L=1700+2×

300=2300㎜

λ=2300/15.8=145.57查表：

ф=0.372

支座反力，荷载为Nmax=13.44N，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=13.44N

N/（фA）=13500/（0.372×

489）=74.2N/㎜2<

[f]=205N/㎜2

立杆稳定满足要求。

4）验算扣件

梁正下方两根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算。

5）梁底双钢管横梁的验算

梁底横梁采用双钢管横梁。

横梁受力简图见前图。

1）抗弯强度

max=Mmax/Wx=2.02×

106/2根/5080

=198.78N/㎜2205N/㎜2

2）刚度验算

max=ql4/（150×

EI）

=44.86/2根×

6004/（150×

206×

103×

12.19×

104）

=0.77㎜L/400=1.5㎜

故横楞强度、刚度均满足要求。

其它框梁按以上方案支撑并验算符合要求。

2、梁KL15

（2）（450㎜×

1900㎜）支撑计算：

（净跨距为7.5m）

3）清理荷载

a、范本及支撑自重

范本按梁载面实际计算：

（0.45+1.65×

2）=1.88kN／m

架子重量按垂直梁方向取1.75m宽计算：

875m×

0.0384kN/7.5m=4.48kN/m

580（个）×

0.01kN/7.5m=0.77kN/m

0.0768KN/m

q1=1.88+4.48+0.77+0.0768=7.90kN/m

1.9×

0.45=20.52KN/m

0.45=1.28kN/m

1.75m=4.38kN/m

1.75m=3.5kN/m

（7.90+20.52+1.28）+1.4×

（4.38+3.5）=46.67kN/m

qh=46.67×

0.6/0.45=62.23kN/m

2）受力简图：

q=62.23kN/m

单位：

KN·

m

KN

L=1600+2×

300=2200㎜

λ=2200/15.8=139.2查表：

ф=0.353

中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=8.55+8.55=17.1kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=17.10kN

N/（фA）=17100/（0.353×

489）=99.06N/㎜2<

3）验算扣件

梁正下方三根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算。

4）梁底双钢管横梁的验算

梁底双钢管横梁采用梁底双钢管横梁。

1）抗弯强度

max=Mmax/Wx=0.38×

=36.91N/㎜2205N/㎜2

2）刚度验算

=62.23/2根×

2204/（150×

=0.02㎜L/400=0.55㎜

KL23（3）、KL42

（1）按上支撑方法并验算符合要求。

3、梁KL3c（450㎜×

1650㎜）支撑计算：

4）清理荷载

2）=1.88N／m

架子重量按垂直梁方向取2.5m宽计算：

800m×

0.0384kN/7.5m=4.1kN/m

650（个）×

0.01kN/7.5m=0.87kN/m

q1=2.2+4.1+0.87+0.0768=7.25kN/m

1.65×

0.45=17.82KN/m

0.45=1.5kN/m

2.5m=6.25kN/m

2.5m=5kN/m

（7.25+17.82+1.5）+1.4×

（6.25+5）=47.63kN/m

qh=79.53×

0.6/0.45=106.1kN/m

q=106.1kN/m

L=1500+2×

300

λ=2100/15.8=132.9查表：

ф=0.382

中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=23.87kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=23.87kN

N/（фA）=22870/（0.382×

489）=122.5N/㎜2<

梁正下方二根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算；

max=Mmax/Wx=2.686×

=264.4N/㎜2>

205N/㎜2

不能满足要求。

可考虑在跨中加设一根支撑钢管，做法同KL15

（2）

重新验算抗弯强度：

max=Mmax/Wx=0.64×

=62.99N/㎜2〈205N/㎜2

满足要求

=106.1/2根×

=0.034㎜L/400=0.5㎜

KLAb（18）、KL1

（1）、KL6b按同样方法支撑并验算符合要求。

4、梁KL4b（450㎜×

950㎜）支撑计算：

（净跨距为1.8m）

5）清理荷载

（0.45+0.95×

2）=1.18kN／m

180m×

0.0384kN/1.8m=3.81kN/m

120（个）×

0.01kN/1.8m=0.67kN/m

q1=1.18+3.81+0.67+0.0768=6.36kN/m

0.45×

0.95=10.26kN/m

0.95=0.64KN/m

（6.36+10.26+0.64）+1.4×

（6.25+5）=36.45kN/m

qh=36.46×

0.6/0.45=48.00kN/m

q=48.00kN/m

λ=2300/15.8=145.57查表：

ф=0.394

中间立杆承受最大支座反力，荷载为Nmax=10.8kN，验算立杆稳定按最不利荷载计算Nmax=10.8kN

N/（фA）=12200/（0.394×

489）=63.32N/㎜2<

梁正下方两根立杆均采用整钢管与可调高度的顶托组合作为主支撑，立杆强度满足要求即可，无需对扣件进行验算，所以满足要求。

max=Mmax/Wx=1.22×

=120.08N/㎜2205N/㎜2

=48.00×

4504/（150×

=0.52㎜L/400=1.13㎜

KL2b（4）、L2b1（7）、KL3b（5）、KL3b2（6）、KL5b、均按上叙支撑方法，并验算能满足要求。

5、梁范本强度验算:

梁底模采用100×

100㎜木方及18㎜厚覆膜板组合而成，侧模采用50×

200㎜枋木及18㎜厚覆膜板组合而成。

本验算以KL15

（2）梁为依据。

（1）梁底模

梁底模按连续梁计算，底板上所受荷载按均布荷载考虑，底板按强度和刚度需要的厚度，可按以下简化公式计算：

按强度要求：

M=qL2/10=[fm]bh2/6→h=

按刚度要求：

v=

=[v]=L/400→h=

式中：

M——计算最大弯矩（N·

㎜）

q——作用在梁底木模上的均布荷载（46.67N/㎜）

L——计算跨距，为梁底横楞间距（600㎜）

[fm]——木材抗弯强度设计值，采用杉木模板取11N/㎜2

b——梁木模底板宽度（450㎜）

h——梁木模底板厚度（㎜）

E——木材弹性模量，取9000N/㎜2

I——梁木模底板的截面惯性矩bh3/12㎜4

v——梁木模的挠度（㎜）

取两者的较大值为底板所需厚度。

计算：

h1=45.21㎜，h2=32.3㎜

考虑到施工安全性和砼的成型质量，本方案设计采用100×

100㎜方木组合18㎜厚覆膜板作为梁底模，完全满足要求！

（2）梁侧模：

一、梁范本基本参数

梁范本的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑范本的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁体范本时，通过穿梁螺栓将梁体两片范本拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。

范本面板厚度h=50㎜，弹性模量E=9000N/㎜2，抗弯强度[f]=11N/㎜2。

内楞采用圆钢管48×

3.5，每道内楞2根钢楞，间距600㎜。

外楞采用圆钢管48×

3.5，每道外楞2根钢楞，间距300㎜（以梁底计700㎜以内）、600㎜（以梁底计700㎜以上）。

穿梁螺栓水平距离600㎜，穿梁螺栓竖向距离300㎜（以梁底计700㎜以内）、600㎜（以梁底计700㎜以上），直径14㎜。

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，取4.0h；

T——混凝土的入模温度，取25.0℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m和1.5m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算得新浇混凝土侧压力标准值：

F1=46.080kN/m2（以梁底计700㎜以内）

F2=36.0kN/m2（以梁底计700㎜以上）

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.0kN/m2。

三、梁范本面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

计算的原则是按照龙骨的间距和范本面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

对梁侧木模，如果下部强度及刚度符合要求，则上部亦然，因此只做底部木模验算。

面板计算简图

1.强度计算

=M/W<

[f]

──面板的强度计算值（N/㎜2）；

　　M──面板的最大弯距（N·

㎜）；

　　W──面板的净截面抵抗矩,W=30.00×

5×

5/6=125cm3；

　　[f]──面板的强度设计值（11N/㎜2）。

M=qL2/10

其中q──作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×

0.30×

46.08=16.59kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×

6.00=2.52kN/m；

　　L──计算跨度（内楞间距）,L=600㎜；

面板的强度设计值[f]=11.0N/㎜2；

经计算得到，面板的强度计算值5.5N/㎜2；

面板的强度验算<

[f],满足要求!

2.挠度计算

v=0.677qL4/100EI<

[v]=L/250

其中q──作用在范本上的侧压力，q=16.59N/㎜；

　　L──计算跨度（内楞间距）,L=600㎜；

　　E──面板的弹性模量,E=9000N/㎜2；

　　I──面板的截面惯性矩,I=30.00×

5/12=312.5cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=2.4㎜；

面板的最大挠度计算值,v=0.52㎜；

面板的挠度验算v<

[v],满足要求!

四、梁范本内外楞的计算

（一）.内楞直接承受范本传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

内钢楞的规格:

圆钢管48×

3.5；

内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

内钢楞截面惯性矩I=12.18cm4；

（600）（600）（600）

内楞计算简图

1.内楞强度计算

──内楞强度计算值（N/㎜2）；

　　M──内楞的最大弯距（N·

　　W──内楞的净截面抵抗矩；

　[f]──内楞的强度设计值（N/㎜2）。

M=qL2/10

其中q──作用在内楞的荷载如下：

q1=（1.2×

46.08+1.4×

6.00）×

0.60/2根=19.11kN/m（以梁底计700㎜以内）；

q2=（1.2×

36+1.4×

0.60/2根=15.48kN/m（以梁底计700㎜以上）；

　　L──内楞计算跨度（外楞间距）,L1=300㎜（以梁底计700㎜以内）；

L2=600㎜（以梁底计700㎜以上）

内楞强度设计值[f]=205.0N/㎜2；

经计算得内楞的最大强度计算值109.7N/㎜2<

2.内楞的挠度计算

[v]=L/400

其中E──内楞的弹性模量,E=206000.00N/㎜2；

内楞的最大允许挠度值,[v1]=0.05㎜（以梁底计700㎜以内）；

[v2]=0.54㎜（以梁底计700㎜以上）；

内楞的最大挠度计算值,v1=0.75㎜；

v2=1.5㎜；

内楞的挠度验算v<

（二）.外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

外龙骨采用钢楞

外楞计算简图

3.外楞强度计算

──外楞强度计算值（N/㎜2）；

　　M──外楞的最大弯距（N·

　　W──外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]──外楞的强度设计值（N/㎜2）。

M=0.175PL

其中P──作用在外楞的荷载如下：

P1=（1.2×

0.6×

0.30/2根=5.73kN（以梁底计700㎜以内）；

P2=（1.2×

0.60/2根=8.59kN（以梁底计700㎜以上）；

　　L──外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,L=600㎜；

[f]=205.0N/㎜2；

经计算得到外楞的最大强度计算值192.02N/㎜2；

外楞的强度验算<

4.外楞的挠度计算

v=1.146PL3/100EI<

其中E──外楞的弹性模量,E=206000.00N/㎜2；

外楞的最大允许挠度值,[v1]=[v2]=1.375㎜；

外楞的最大挠度计算值,v1=0.07㎜（以梁底计700㎜以内）；

V2=0.92㎜（以梁底计700㎜以上）；

外楞的挠度验算v<

五、穿梁螺栓的计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N──穿梁螺栓所受的拉力；

　A──穿梁螺栓有效面积（㎜2）；

　　f──穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/㎜2；

穿梁螺栓的直径（㎜）:

14

穿梁螺栓有效直径（㎜）:

12

穿梁螺栓有效面积（㎜2）:

A=105.0

穿梁螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=17.850

穿梁螺栓所受的最大拉力（kN）:

N1=P1×

2=11.50<

[N]（以梁底计700㎜以内）

N2=P2×

2=17.18<

[N]（以梁底计700㎜以上）

穿梁螺栓强度验算满足要求!

现浇板计算

1、荷载

1）范本及支撑自重

q1=1.2kN/㎡

2）楼板砼自重

0.18=4.32kN/㎡

3）钢筋自重

0.18=0.27kN/㎡

4）施工人员及设备荷载

q4=1.0kN/㎡

5）振捣砼时产生的荷载标准值

q5=2.0kN/㎡

6）活荷载分项系数取1.4，静载分项系数取1.2

∑q=1.2×

（1.2+4.32+0.27）+1.4×

（1+2）=11.15kN/㎡

2、试配支撑

楼板支撑立杆间距为0.8m，每隔1.1～1.6m设一道水平杆，钢管为48×

3.5㎜，截面面积A=489㎜2

抗压强度设计值f=205N/㎜2

回转半径i=15.8㎜

3、验算立杆稳定

1）单根立杆上的荷载

N=qL12=11.15×

0.82=7.14kN

2）长细比

=L2/i=（1700+2×

300）/15.8=145.6

3）由表查得=0.323

4）验算

N/A=8.15×

103/489×

0.323=51.6N/㎜2＜[f]=205N/㎜2

稳定性满足要求，钢管无削弱截面，故强度满足要求。

4、验算扣件承载力

单个扣件承载力：

8.0kN，本方案采用双扣件设计，则：

8KN×

2=16KN>

8.15KN

所以扣件承载力符合要求！

5、顶部横杆验算

max=Mmax/w=qL3/10w=11.15×

10-3×

8003/10×

5080

=112.38N/㎜2205N/㎜2

max=q’l4/150EI=ql5/150EI=11.15×

8005/150×

12.18×

104

=1.06㎜L/400=2㎜

故现浇板横杆强度、刚度均满足要求。

3、架体搭设要求

1.架体采用Φ48×

3.5㎜的架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、可调顶托、ø

200㎜垫铁、100×

100㎜枋木、200×

50㎜枋木等。

脚手架构配件进场的检查与验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第8章检查与验收的规定。

2.架体必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵