支架法现浇箱梁计算书汇总.docx
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支架法现浇箱梁计算书汇总
1.1单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：
单箱二室现浇箱梁断面图
单箱二室箱梁面积叠加图
25cm厚顶及底板荷载：
q=0.25×2×26=13（KN/m）；
2
肋、腹板荷载：
q=2.1×26=54.6（KN/m）；
2
翼板荷载：
q=0.45×26=11.7（KN/m）。
2
（竹胶板荷载：
0.02m×25KN/m=0.5KN/m，10cm×10cm等间距30cm的木
2
（4）、混凝土浇注冲击荷载：
q=2kN/m。
2
1.2单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：
单箱四室现浇箱梁断面图
单箱四室箱梁面积叠加图
25cm厚顶及底板荷载：
q=0.25×2×26=13（KN/m）。
2
肋、腹板荷载：
q=1.4×26=36.4（KN/m）。
2
翼板荷载：
q=0.45×26=11.7（KN/m）。
2
（竹胶板荷载：
0.018m×25KN/m×1m=0.45KN/m，10cm×10cm等间距30cm
2
（4）、混凝土浇注冲击荷载：
q=2kN/m。
2
2、单箱二室现浇箱梁支架验算
q=（54.6+1.5）×0.3×1
1
2
q=1.2×16.83+1.4×1.95=22.93（KN/m）。
max
6
12
（1）、强度计算（按近似三跨连续梁计算）：
=10.5Mpa<[σ]=13MPa。
由于受力最大处纵向间距为0.3米内，最大荷载q=22.93KN/m×0.6m（横
max
方木
槽钢
槽钢
+20＝166.67+20=186.67（cm）。
3
=0.825（KN•m）。
10
＝4.42（Mpa）<[σ]=11Mpa。
3
由于纵向最大间距为0.3米内，最大荷载为16.37KN。
=2.15（MPa）>[τ]=1.7MPa。
2（0.10.10.30.02）106
在腹板位置采用两根方木并排布置，重新验算剪力如下：
=1.32（MPa）<[τ]=1.7MPa。
2（0.20.10.30.02）106
∴在腹板等受力最大处采用两根方木并排布置，抗剪强度能满足要求。
22.936004
3
若按简支梁计算挠度值:
384
3
∴方木刚度能满足要求。
2.3、[槽钢（纵向受力分配梁）受力计算
10
[槽钢:
[σw]＝140×1.3=182Mpa（按临时工程可取值1.3倍），弹性模
10
W＝7.8cm，I=25.6cm。
4
砼荷载q=54.6KN/m，顺桥向每支点间距为L=60cm，横桥向间距为60cm，横
2
载）+1.4×（2.5+2+2）×0.6×1＝
45.97（KN）。
由于槽钢纵向跨径按每0.6m间距布
置，其上架设方木间距为0.3m，如槽钢
受力示意图所示，且按单跨梁最大荷载计算：
（1）、弯矩计算
支点反力F=q2=45.972=23（KN）。
Fl
8
＝43.58（MPa）<[σ]=182MPa。
3
Fl
3
3
3
100
5
4
∴[槽钢刚度满足要求。
10
2.3.2、在翼缘板部位，按顺桥向每支点间距为L=100cm，横桥向间距为90cm，
翼板砼荷载：
q3=0.45×26=11.7KN/m：
2
0.9
8
＝73.05（MPa）<[σw]=182MPa。
=17.5（MPa）<[τ]=85MPa。
3
3
3
100EI
2.110198.310
5
4
工字钢门洞以上采用钢管（φ48×3.0mm）满堂支架搭设（调整纵横坡），钢
支架主要受槽钢传递的荷载，也就是槽钢的支点反力：
g=F=23KN＝23000（N）。
（3）、支架横向钢管传递给每根纵向钢管自重
（4）、支架钢管底部截面所承受的最大压力
2.4.2、竖向钢管底部截面的截面承载应力验算
（1）、本支架钢管截面所承受的最大承压应力验算
（2）、钢管轴向应力折减系数θ计算：
考虑两端铰支取长度系数μ=1。
3.142（D-d）
11000
=62.7。
钢管轴向容许应力：
θ[δ]=0.808×140=113.1Mpa＞δ=54.5Mpa。
max
已知条件：
截面钢管面积A=424mm；所承受最大应力δ=31.65Mpa；纵
2
5
2
=591232.9（N）＞N=23087.91N。
∴按此布置的支架满足施工过程中应力及稳定性的要求。
2.4.4、扣件抗滑力计算
KN，即直角扣件、旋转扣件抗滑移承载力设计值。
向与下部I56b工字钢斜交布置，支点间距
0.9m，最大力应在I10工字钢上同时受到上部
两根立杆传来的荷载，如右图所示。
I10工字钢
采用U形螺栓和I56b工字钢捆绑在一起。
I12.6工字钢:
[σw]＝140×1.3=182Mpa（按临时工程可取值1.3倍），弹
性模量E＝2.1×10Pa=2.1×10Mpa，截面特性：
W＝9.72cm，I=33cm。
4
S=14.345cm，G=11.26kg/m=112.6N/m=0.113KN/m。
2
g=1.2112.6×0.9=121.61（N）
2
F=q=（g+g）÷2=（46175.82+121.61）÷2=23148.7（N）
2
2.5.2、I10工字钢受力验算
（1）、弯矩计算
＝70.86（MPa）<[σ]=140MPa。
23148.7
=16.14（MPa）<[τ]=110MPa。
14.345102
Fa
2
2
2
2
24EI
24
5
荷载，I10工字钢顺桥向间距为60cm，
传递在I56b工字钢上的集中力间距为
60÷sin30=120cm，则每根I56b工字钢
W＝174cm，I=1490cm。
4
（1）、I56b工字钢受上部I10工字钢传递的荷载
g=1.21151.1×8=11050.6（N）
2
F=q=（g+g）÷2=（162040.9+11050.6）÷2=86545.8（N）
2
（1）、弯矩计算,由图可知最大弯距出现在跨中位置，则：
（3.6+2.4+1.2）=86545.8
179512.4103
＝73.3（MPa）<[σ]=140MPa。
86545.8
=5.9（MPa）<[τ]=110MPa。
146.635102
19Fl3
=
384EI384
5
∴I56b工字钢刚度能满足要求。
施工过程中还应采取在工字钢两侧加焊钢
（1）、I56b工字钢受上部门洞工字钢传递的荷载
（7）、2根I56b工字钢受到的支点反力
（1）、弯矩计算,由图可知最大弯距出现在跨中位置，则：
M=FL/2-P×（2.25+1.8+1.35+0.9+0.45）/2=242144.9×4.5/2-86545.8×
max
6.75/2=252734（N.m）。
252734103
＝103.2（MPa）<[σ]=140MPa。
q
242144.9
146.635102
19Fl3
5
∴I56b工字钢刚度能满足要求。
施工过程中还应采取在工字钢两侧加焊钢
D57
=55775.93（cm），y===28.5（cm）,
Ix
回转半径i=（）=（
1/2
混凝土底座传递给基底（沥表路面）的压强（取受力最大的4.5m计算）：
δ=（488689.8+4.5×1×1×26）÷（4500×1000）=0.108Mpa=108Kpa
∴基底满足要求。
支架钢管截面特性
壁厚
t（mm）
3.5
截面积
惯性矩
38.4
+16.2＝166.67+16.2=182.97（cm）。
3
16.370.92
1.33106
＝7.27（Mpa）<[σ]=11Mpa。
3
由于纵向最大间距为0.3米内，最大荷载为16.37KN。
16.379004
3
3.3、[槽钢（纵向受力分配梁）受力验算
10
由于[槽钢采用与单箱二室现浇箱梁相同布置，可参照本计算书第2.3节，
因此本节不再验算。
3.4、满堂钢管支架受力验算
单箱四室现浇箱梁采用钢管（φ48×3.0mm）满堂支架搭设，钢管底部支撑于
3.4.1、底、腹板下支架承受荷载计算
恒载g=[1.2×（36.4+1.5）+槽钢自重1.2×0.1×0.9]×0.6×0.9×2
1
活载g=1.4×（2.5+2+2）×0.6×0.9×=2.457（KN）=2457（N）。
w--基本风压（kN/m），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
2
0
μ--根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
单肢立杆上的风载，以顺桥向为迎风面，立杆间距为0.6m，因此单肢立杆
水平风荷载w=1.4×ω×0.6×28.7=9.643KN=9643N
h
1.05=11.25KN=11250N
0.9
l
x
2）永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）。
1、不组合风载时单肢立杆轴向力
N=g+g+g=12309+2457+5727.4=20493.4N
2
度为l=h=1.05m。
0
长细比λ=L/i=1050/15.78=66.54,查表求得φ=0.791，
则：
1）立杆轴向力：
N=g+g+0.9×（g+g）=12309+5727.4+0.9×（2457+11250）
2
w
k
8
l
风荷载对立杆产生的弯距M1.4ll
P
2
0
4
w
a
0
r
5
r
式中：
M--风荷载作用下单肢立杆弯距（KN.m）；
w
5
16
r
0.111
4
w
N
M
1
w
A
W
19556.6
=53.6Mpa<[σ]=182Mpa
0.791489
∴立杆稳定性符合要求。
2
2
Q，
x
l
s
c
1
x
--自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）
n
s
1
2
=14.82KN>8KN
n
9.643
0.9
s
1
扣件抗滑力不符合要求。
抗倾覆弯矩M=P×L÷2=5727.4×14×12÷2=481101.6（N.m）
翼缘板下支架钢管纵横向间距按1.2×1.2m计，翼缘板荷载：
q=0.45×
情况进行验算。
恒载g=[1.2×（11.7+1.5）+槽钢自重1.2×0.1×1.2]×1.2×1.2×2
1
活载g=1.4×（2.5+2+2）×1.2×1.2×=6.552（KN）=6552（N）。
（3）、翼缘板下单根支架轴向承载力验算
∴翼缘板下立杆纵、横向间距采用1.2×1.2m能满足要求。
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