一侧有板梁模板盘扣式计算书Word格式文档下载.docx
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2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
非自定义:
0.104
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁一侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁底两侧立柱间距lb（mm）
700
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
1500
支撑架顶层水平杆步距h'
（mm）
500
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）
200
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1200、1200
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
350
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝γ0×
[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+ψc×
1.4Q1k]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1）+1.4×
2.5]×
1＝34.22kN/m
q1静＝γ0×
1.2×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝1.2×
[0.1+（24+1.5）×
1]×
1＝30.72kN/m
q1活＝γ0×
ψc×
1.4Q1k×
b＝1.4×
2.5×
1＝3.5kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
b＝[0.1+（24+1.5）×
1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
34.22×
0.12＝0.043kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.043×
106/37500＝1.141N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
25.6×
1004/（100×
10000×
281250）＝0.005mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
30.72×
0.1+0.437×
3.5×
0.1＝1.305kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.1＝4.277kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.1＝0.96kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.1＝3.2kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
小梁弹性模量E（N/mm2）
9600
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.333
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.333
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.305+1.2×
[（0.3-0.1）×
0.2/2+0.5×
1]+[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.1）+1.4×
（0.35-0.2/2）/2×
1，4.277+1.2×
（0.3-0.1）×
0.2/2}=4.301kN/m
q2＝max{0.96+（0.3-0.1）×
1+（0.5+（24+1.1）×
0.1）×
1，3.2+（0.3-0.1）×
0.2/2}＝3.22kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×
4.301×
1.22，0.5×
0.22]＝0.619kN·
σ＝Mmax/W＝0.619×
106/53333＝11.614N/mm2≤[f]＝13N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×
1.2，4.301×
0.2]＝3.097kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.097×
1000/（2×
80）＝1.161N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×
3.22×
12004/（100×
9600×
2133330）＝2.207mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.22×
2004/（8×
2133330）＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×
200/250＝1.6mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×
1.2，0.4×
1.2+4.301×
0.2]＝5.678kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.546kN，R2＝5.678kN，R3＝3.64kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×
1.2+3.22×
0.2]＝4.25kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝2.091kN，R'
2＝4.25kN，R'
3＝3.185kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.189×
106/5080＝37.299N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.14kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.14×
1000/489＝12.843N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.037mm≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm
支座反力依次为R1=0.187kN，R2=11.177kN，R3=0.5kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝11.177kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
hmax=max（ηh,h'
+2ka）=max（1.2×
1500,500+2×
0.7×
200）=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
2、风荷载计算
Mw＝γ0×
1.4×
ωk×
la×
h2/10＝1.4×
0.9×
0.104×
1.52/10＝0.035kN·
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
1）面板验算
q1＝[1.2×
1＝33.87kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.29+1.2×
1，4.234+1.2×
0.2/2}=4.258kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.185kN，R2＝11.084kN，R3＝0.498kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+1.2×
0.15×
（3.5-1）+Mw/lb＝max[0.185，11.084，0.498]+0.45+0.035/0.7＝11.584kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11584.355/（0.386×
424）+0.035×
106/4490＝78.661N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a（mm）
立杆底座宽b（mm）
F1=N=11.584kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1120mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
1.43+0.25×
0）×
1120×
80/1000=89.69kN≥F1=11.584kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=14.3N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（600）×
（600）/（200×
200）]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
14.3×
40000/1000=2316.6kN≥F1=11.584kN
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