转角型钢悬挑脚手架DOCWord文档下载推荐.docx

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脚手板铺设方式

1步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.12

横向斜撑布置方式

6跨1设

结构脚手架作业层数njj

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

地区

广西桂平

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

风荷载体型系数μs

1.128

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

1.507，1.388

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.34，0.313

计算简图：

立面图

侧面图

三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆在上

纵向水平杆上横向水平杆根数n

2

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

107800

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+1.4×

Gk×

la/（n+1）=1.2×

（0.033+0.35×

1.5/（2+1））+1.4×

3×

1.5/（2+1）=2.35kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.033+Gkjb×

la/（n+1））+Gk×

la/（n+1）=（0.033+0.35×

1.5/（2+1））+3×

1.5/（2+1）=1.708kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×

0.82/8，2.35×

0.12/2]=0.188kN·

m

σ=Mmax/W=0.188×

106/4490=41.87N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=max[5q'

lb4/（384EI），q'

a14/（8EI）]=max[5×

1.708×

8004/（384×

206000×

107800），1.708×

1004/（8×

107800）]=0.41mm

νmax＝0.41mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

3、支座反力计算

Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.35×

（0.8+0.1）2/（2×

0.8）=1.19kN

Rmax'

=q'

（lb+a1）2/（2lb）=1.708×

0.8）=0.865kN

四、纵向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.19kN

0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=0.865kN

=0.033kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.485×

106/4490=107.965N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝2.564mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=2.763kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.9

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：

Rmax=1.19kN≤Rc=0.9×

8=7.2kN

纵向水平杆：

Rmax=2.763kN≤Rc=0.9×

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+（lb+a1）×

n/2×

0.033/h）×

H=（0.12+（0.8+0.1）×

2/2×

0.033/1.8）×

18=2.46kN

单内立杆：

NG1k=2.46kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

（lb+a1）×

Gkjb×

1/1/2=（18/1.8+1）×

1.5×

（0.8+0.1）×

0.35×

1/1/2=2.599kN

1/1表示脚手板1步1设

NG2k1=2.599kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/1=（18/1.8+1）×

0.17×

1/1=2.805kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

18=0.27kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.599+2.805+0.27=5.674kN

NG2k=NG2k1=2.599kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj）/2=1.5×

（1×

3）/2=2.025kN

内立杆：

NQ1k=2.025kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（2.46+5.674）+0.9×

2.025=12.312kN

（2.46+2.599）+0.9×

2.025=8.622kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

424

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×

103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'

=NG1k+NG2k+NQ1k=2.46+5.674+2.025=10.158kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（2.46+5.674）+1.4×

2.025=12.595kN

σ=N/（φA）=12595.14/（0.188×

424）=158.008N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（2.46+5.674）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.313×

1.82/10=0.192kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=12311.64/（0.188×

424）+191668.68/4490=197.139N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.34×

1.8×

1.5=7.711kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（7.711+3）×

103/（0.896×

424）=28.194N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=7.711+3=10.711kN≤0.9×

12=10.8kN

悬挑梁验算

一、基本参数

主梁离地高度（m）

10.5

悬挑方式

普通主梁悬挑

主梁间距（mm）

1500

主梁与建筑物连接方式

平铺在楼板上

锚固点设置方式

U型锚固螺栓

锚固螺栓直径d（mm）

主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）

2200

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）

1100

主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）

2750

梁/楼板混凝土强度等级

C30

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）

2.5

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）

50

二、荷载布置参数

作用点号

各排立杆传至梁上荷载标准值F'

（kN）

各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）

各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）

主梁间距la（mm）

10.16

12.6

1300

2100

附图如下：

平面图

三、主梁验算

主梁材料类型

工字钢

主梁合并根数nz

主梁材料规格

22a号工字钢

主梁截面积A（cm2）

42

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

3400

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

309

主梁自重标准值gk（kN/m）

0.33

主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

215

主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁允许挠度[ν]（mm）

1/250

荷载标准值：

=gk=0.33=0.33kN/m

第1排：

F'

1=F1'

/nz=10.16/1=10.16kN

第2排：

2=F2'

荷载设计值：

gk=1.2×

0.33=0.396kN/m

F1=F1/nz=12.6/1=12.6kN

F2=F2/nz=12.6/1=12.6kN

1、强度验算

σmax=Mmax/W=43.813×

106/309000=141.791N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

2、抗剪验算

剪力图（kN）

τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=26.071×

1000×

[100×

2202-（100-7.5）×

195.42]/（8×

34000000×

7.5）=16.719N/mm2

τmax=16.719N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3、挠度验算

νmax=17.177mm≤[ν]=2×

lx/250=2×

2200/250=17.6mm

4、支座反力计算

R1=-15.388kN,R2=42.548kN

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：

N=[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：

σmax=Mmax/（γW）+N/A=43.813×

106/（1.05×

309×

103）+0×

103/4200=135.039N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.09

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.81。

σ=Mmax/（φbWx）=43.813×

106/（0.811×

103）=174.774N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

U型锚固螺栓直径d（mm）

锚固螺栓1

锚固螺栓2

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：

N/2=7.694kN

螺栓锚固深度:

h≥N/（4×

π×

d×

[τb]）=15.388×

103/（4×

3.14×

18×

2.5）=27.211mm

螺栓验算：

σ=N/（4×

d2/4）=15.388×

182/4）=15.117kN/mm2≤0.85×

[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×

fc=0.95×

14.3=13.585N/mm2

N/2=7.694kN≤2×

（b2-πd2/4）×

fcc=2×

（902-3.14×

182/4）×

13.585/1000=213.163kN

注：

锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×

18=90mm