化工原理第二版贾绍义夏清版答案天津大学Word下载.docx

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ρ水银gR=ρ水g（H-h）+ρ煤油g（Δh+h）-ρ煤油gΔh即

ρ水银gR=ρ水gH+ρ煤油gh-ρ水gh带入数据

1.0³

×

10³

1-13.6×

0.068=h（1.0×

-0.82×

）

ｈ=0.418ｍ

5．用本题附图中串联Ｕ管压差计测量蒸汽锅炉水面上方的蒸气压，Ｕ管压差计的指示液为水银，两Ｕ管间的连接管内充满水。

以知水银面与基准面的垂直距离分别为：

ｈ1﹦2.3m，ｈ2=1.2m,ｈ3=2.5m,ｈ4=1.4m。

锅中水面与基准面之间的垂直距离ｈ5=3m。

大气压强ｐa=99.3×

103ｐａ。

试求锅炉上方水蒸气的压强Ｐ。

首先选取合适的截面用以连接两个Ｕ管，本题应选取如图所示的1－1截面，再选取等压面，最后根据静力学基本原理列出方程，求解

设1－1截面处的压强为Ｐ1

对左边的Ｕ管取ａ-ａ等压面，由静力学基本方程

Ｐ0+ρ水g（h5-h4）=Ｐ1+ρ水银g（h3-h4）代入数据

Ｐ0+1.0×

（3-1.4）

=Ｐ1+13.6×

（2.5-1.4）

对右边的Ｕ管取ｂ-ｂ等压面，由静力学基本方程Ｐ1+ρ水g（h3-h2）=ρ水银g（h1-h2）+ｐａ代入数据

Ｐ1+1.0×

﹙2.5-1.2﹚=13.6×

﹙2.3-1.2﹚+99.3×

103

解着两个方程得

Ｐ0=3.64×

105Pa

6.根据本题附图所示的微差压差计的读数，计算管路中气体的表压强ｐ。

压差计中以油和水为指示液，其密度分别为920㎏／ｍ3,998㎏／ｍ3,Ｕ管中油﹑水交接面高度差R=300ｍｍ，两扩大室的内径D均为60ｍｍ，Ｕ管内径ｄ为6ｍｍ。

当管路内气体压强等于大气压时，两扩大室液面平齐。

此题的关键是找准等压面，根据扩大室一端与大气相通，另一端与管路相通，可以列出两个方程，联立求解

由静力学基本原则，选取1－1‘为等压面，

对于Ｕ管左边ｐ表+ρ油g（h1+R）=Ｐ1

对于Ｕ管右边Ｐ2=ρ水gR+ρ油gh2

ｐ表=ρ水gR+ρ油gh2-ρ油g（h1+R）

=ρ水gR-ρ油gR+ρ油g（h2-h1）

当ｐ表=0时，扩大室液面平齐即π（D/2）2（h2-h1）=π（d/2）2R

h2-h1=3mm

ｐ表=2.57×

102Pa

7.列管换热气的管束由121根φ×

2.5mm的钢管组成。

空气以9m/s速度在列管内流动。

空气在管内的平均温度为50℃﹑压强为196×

103Pa（表压），当地大气压为98.7×

103Pa

试求：

⑴空气的质量流量；

⑵操作条件下，空气的体积流量；

⑶将⑵的计算结果换算成标准状况下空气的体积流量。

空气的体积流量ＶS=uA=9×

π/4×

0.022×

121=0.342m3/s

质量流量ws=ＶSρ=ＶS×

（MP）/（RT）

=0.342×

[29×

（98.7+196）]/[8.315×

323]=1.09㎏/s

换算成标准状况V1P1/V2P2=T1/T2

ＶS2=P1T2/P2T1×

ＶS1=（294.7×

273）/（101×

323）×

0.342

=0.843m3/s

8.高位槽内的水面高于地面8m，水从φ108×

4mm的管道中流出，管路出口高于地面2m。

在本题特定条件下，水流经系统的能量损失可按∑ｈf=6.5u2计算，其中u为水在管道的流速。

试计算：

⑴A—A'

截面处水的流速；

⑵水的流量，以m3/h计。

此题涉及的是流体动力学，有关流体动力学主要是能量恒算问题，一般运用的是柏努力方程式。

运用柏努力方程式解题的关键是找准截面和基准面，对于本题来说，合适的截面是高位槽1—1,和出管口2—2,,如图所示，选取地面为基准面。

设水在水管中的流速为u，在如图所示的1—1,，2—2,处列柏努力方程

Z1ｇ+0+Ｐ1/ρ=Z2ｇ+ｕ2／2+Ｐ2/ρ+∑ｈf

（Z1-Z2）g=u2/2+6.5u2代入数据

（8-2）×

9.81=7u2,u=2.9m/s

换算成体积流量

VS=uA=2.9×

0.12×

3600

=82m3/h

9.20℃水以2.5m/s的流速流经φ38×

2.5mm的水平管，此管以锥形管和另一φ53×

3m的水平管相连。

如本题附图所示，在锥形管两侧A、B处各插入一垂直玻璃管以观察两截面的压强。

若水流经A﹑B两截面的能量损失为1.5J/㎏，求两玻璃管的水面差（以ｍｍ计），并在本题附图中画出两玻璃管中水面的相对位置。

分析:

根据水流过A、B两截面的体积流量相同和此两截面处的伯努利方程列等式求解

设水流经Ａ﹑Ｂ两截面处的流速分别为uA、uB

uAAA=uBAB

∴uB=（AA/AB）uA=（33/47）2×

2.5=1.23m/s

在Ａ﹑Ｂ两截面处列柏努力方程

Z1ｇ+ｕ12／2+Ｐ1/ρ=Z2ｇ+ｕ22／2+Ｐ2/ρ+∑ｈf

2∴（Ｐ1-Ｐ2）/ρ=∑ｈf+（ｕ12-ｕ22）／2

g（h1-h2）=1.5+（1.232-2.52）/2

h1-h2=0.0882m=88.2mm

即两玻璃管的水面差为88.2mm

10.用离心泵把20℃的水从贮槽送至水洗塔顶部，槽内水位维持恒定，各部分相对位置如本题附图所示。

管路的直径均为Ф76×

2.5mm，在操作条件下，泵入口处真空表的读数为24.66×

Pa,水流经吸入管与排处管（不包括喷头）的能量损失可分别按∑ｈf,1=2u²

，∑hf,2=10u2计算，由于管径不变，故式中u为吸入或排出管的流速ｍ/s。

排水管与喷头连接处的压强为98.07×

Pa（表压）。

试求泵的有效功率。

此题考察的是运用柏努力方程求算管路系统所要求的有效功率把整个系统分成两部分来处理，从槽面到真空表段的吸入管和从真空表到排出口段的排出管，在两段分别列柏努力方程。

总能量损失∑hf=∑hf+，1∑hf，2

u1=u2=u=2u2+10u²

=12u²

在截面与真空表处取截面作方程：

z0g+u02/2+P0/ρ=z1g+u2/2+P1/ρ+∑hf，1

（P0-P1）/ρ=z1g+u2/2+∑hf，1∴u=2m/s

∴ws=uAρ=7.9kg/s

在真空表与排水管-喷头连接处取截面z1g+u2/2+P1/ρ+We=z2g+u2/2+P2/ρ+∑hf，2

∴We=z2g+u2/2+P2/ρ+∑hf，2—（z1g+u2/2+P1/ρ）

=12.5×

9.81+（98.07+24.66）/998.2×

+10×

2²

=285.97J/kg

Ne=Wews=285.97×

7.9=2.26kw

11.本题附图所示的贮槽内径D为2ｍ，槽底与内径d0为33mm的钢管相连，槽内无液体补充，其液面高度h0为2m（以管子中心线为基准）。

液体在本题管内流动时的全部能量损失可按∑hf=20u²

公式来计算，式中u为液体在管内的流速m／s。

试求当槽内液面下降1m所需的时间。

此题看似一个普通的解柏努力方程的题，分析题中槽内无液体补充，则管内流速并不是一个定值而是一个关于液面高度的函数，抓住槽内和管内的体积流量相等列出一个微分方程，积分求解。

在槽面处和出口管处取截面1-1，2-2列柏努力方程

h1g=u2/2+∑hf=u2/2+20u2

∴u=（0.48h）1/2=0.7h1/2

槽面下降dh，管内流出uA2dt的液体

∴Adh=uA2dt=0.7h1/2A2dt

∴dt=A1dh/（A20.7h1/2）

对上式积分：

t=1.⒏h

13.用压缩空气将密度为1100kg/m3的腐蚀性液体自低位槽送到高位槽，两槽的液位恒定。

管路直径均为ф60×

3.5mm，其他尺寸见本题附图。

各管段的能量损失为∑ｈf，AB=∑ｈf，CD=u2，∑ｈf，BC=1.18u2。

两压差计中的指示液均为水银。

试求当R1=45mm，h=200mm时：

（1）压缩空气的压强P1为若干？

（2）U管差压计读数R2为多少？

对上下两槽取截面列柏努力方程

0+0+P1/ρ=Zg+0+P2/ρ+∑ｈf

∴P1=Zgρ+0+P2+ρ∑ｈf

=10×

1100+1100（2u2+1.18u2）

=107.91×

+3498u²

在压强管的B，C处去取截面，由流体静力学方程得

PB+ρg（x+R1）=Pc+ρg（hBC+x）+ρ水银R1g

PB+1100×

（0.045+x）=Pc+1100×

（5+x）+13.6×

0.045

PB-PC=5.95×

104Pa

在B，C处取截面列柏努力方程

0+uB²

/2+PB/ρ=Zg+uc2/2+PC/ρ+∑ｈf，BC

∵管径不变，∴ub=uc

PB-PC=ρ（Zg+∑ｈf，BC）=1100×

（1.18u2+5×

9.81）=5.95×

u=4.27m/s

压缩槽内表压P1=1.23×

（2）在B，D处取截面作柏努力方程

0+u2/2+PB/ρ=Zg+0+0+∑ｈf，BC+∑ｈf，CD

PB=（7×

9.81+1.18u2+u2-0.5u2）×

1100=8.35×

PB-ρgh=ρ水银R2g

8.35×

104-1100×

0.2=13.6×

R2

R2=609.7mm

15.在本题附图所示的实验装置中，于异径水平管段两截面间连一倒置U管压差计，以测量两截面的压强差。

当水的流量为10800kg/h时，U管压差计读数R为100mm，粗细管的直径分别为Ф60×

3.5mm与Ф45×

3.5mm。

计算：

（1）1kg水流经两截面间的能量损失。

（2）与该能量损失相当的压强降为若干Pa？

（1）先计算A，B两处的流速：

uA=ws/ρsA=295m/s，uB=ws/ρsB

在A，B截面处作柏努力方程：

zAg+uA2/2+PA/ρ=zBg+uB2/2+PB/ρ+∑hf

∴1kg水流经A，B的能量损失：

∑hf=（uA2-uB2）/2+（PA-PB）/ρ=（uA2-uB2）/2+ρgR/ρ=4.41J/kg

（2）.压强降与能量损失之间满足：

∑hf=ΔP/ρ∴ΔP=ρ∑hf=4.41×

16.密度为850kg/m³

，粘度为8×

10-3Pa·

s的液体在内径为14mm的钢管内流动，溶液的流速为1m/s。

（1）泪诺准数，并指出属于何种流型？

（2）局部速度等于平均速度处与管轴的距离；

（3）该管路为水平管，若上游压强为147×

Pa，液体流经多长的管子其压强才下降到127.5×

Pa？

解：

（1）Re=duρ/μ

=（14×

10-3×

1×

850）/（8×

10-3）

=1.49×

>

2000

∴此流体属于滞流型

（2）由于滞流行流体流速沿管径按抛物线分布，令管径和流速满足

y2=-2p（u-um）

当ｕ=0时,y2=r2=2pum∴p=r2/2=d2/8

当ｕ=ｕ平均=0.5ｕmax=0.5m/s时,

y2=-2p（0.5-1）=d2/8

=0.125d2

∴即与管轴的距离r=4.95×

10-3m

（3）在147×

103和127.5×

103两压强面处列伯努利方程

u12/2+PA/ρ+Z1g=u22/2+PB/ρ+Z2g+∑ｈf

∵u1=u2,Z1=Z2

∴PA/ρ=PB/ρ+∑ｈf

损失能量ｈf=（PA-PB）/ρ=（147×

103-127.5×

103）/850

=22.94

∵流体属于滞流型

∴摩擦系数与雷若准数之间满足λ=64/Re

又∵ｈf=λ×

（ι/d）×

0.5u2

∴ι=14.95m

∵输送管为水平管，∴管长即为管子的当量长度

即：

管长为14.95m

19.内截面为1000mm×

1200mm的矩形烟囱的高度为30A1m。

平均分子量为30kg/kmol，平均温度为400℃的烟道气自下而上流动。

烟囱下端维持49Pa的真空度。

在烟囱高度范围内大气的密度可视为定值，大气温度为20℃，地面处的大气压强为101.33×

Pa。

流体经烟囱时的摩擦系数可取为0.05，试求烟道气的流量为若干kg/h？

烟囱的水力半径rН=A/п=（1×

1.2）/2（1+1.2）=0.273m

当量直径de=4rН=1.109m

流体流经烟囱损失的能量

∑ｈf=λ•（ι/de）·

u2/2

=0.05×

（30/1.109）×

=0.687u2

空气的密度ρ空气=PM/RT=1.21Kg/m3

烟囱的上表面压强（表压）P上=-ρ空气gh=1.21×

30

=-355.02Pa

烟囱的下表面压强（表压）P下=-49Pa

烟囱内的平均压强P=（P上+P下）/2+P0=101128Pa

由ρ=PM/RT可以得到烟囱气体的密度

ρ=（30×

101128）/（8.314×

673）

=0.5422Kg/m3

在烟囱上下表面列伯努利方程

P上/ρ=P下/ρ+Zg+∑ｈf

∴∑ｈf=（P上-P下）/ρ–Zg

=（-49+355.02）/0.5422–30×

9.81

=268.25=0.687u2

流体流速u=19.76m/s

质量流量ωs=uAρ=19.76×

1.2×

0.5422

=4.63×

104Kg/h

20.每小时将2×

kg的溶液用泵从反应器输送到高位槽。

反应器液面上方保持26.7×

Pa的真空读，高位槽液面上方为大气压强。

管道为的钢管，总长为50m，管线上有两个全开的闸阀，一个孔板流量计（局部阻力系数为4），5个标准弯头。

反应器内液面与管路出口的距离为15m。

若泵效率为0.7，求泵的轴功率。

流体的质量流速ωs=2×

104/3600=5.56kg/s

流速u=ωs/（Aρ）=1.43m/s

雷偌准数Re=duρ/μ=165199>

4000

查本书附图1-29得5个标准弯头的当量长度:

5×

2.1=10.5m

2个全开阀的当量长度:

2×

0.45=0.9m

∴局部阻力当量长度∑ιe=10.5+0.9=11.4m

假定1/λ1/2=2lg（d/ε）+1.14=2lg（68/0.3）+1.14

∴λ=0.029

检验d/（ε×

Re×

λ1/2）=0.008>

0.005

∴符合假定即λ=0.029

∴全流程阻力损失∑ｈ=λ×

（ι+∑ιe）/d×

u2/2+ζ×

=[0.029×

（50+11.4）/（68×

103）+4]×

1.432/2

=30.863J/Kg

在反应槽和高位槽液面列伯努利方程得

P1/ρ+We=Zg+P2/ρ+∑ｈ

We=Zg+（P1-P2）/ρ+∑ｈ

=15×

9.81+26.7×

103/1073+30.863

=202.9J/Kg

有效功率Ne=We×

ωs=202.9×

5.56=1.128×

轴功率N=Ne/η=1.128×

103/0.7=1.61×

103W

=1.61KW

21.从设备送出的废气中有少量可溶物质，在放空之前令其通过一个洗涤器，以回收这些物质进行综合利用，并避免环境污染。

气体流量为3600m³

/h，其物理性质与50℃的空气基本相同。

如本题附图所示，气体进入鼓风机前的管路上安装有指示液为水的U管压差计，起读数为30mm。

输气管与放空管的内径均为250mm，管长与管件，阀门的当量长度之和为50m，放空机与鼓风机进口的垂直距离为20m，已估计气体通过塔内填料层的压强降为1.96×

管壁的绝对粗糙度可取0.15mm，大气压强为101.33×

。

求鼓风机的有效功率。

查表得该气体的有关物性常数ρ=1.093,μ=1.96×

10-5Pa·

s

气体流速u=3600/（3600×

4/π×

0.252）=20.38m/s

质量流量ωs=uAs=20.38×

0.252×

1.093

=1.093Kg/s

流体流动的雷偌准数Re=duρ/μ=2.84×

105为湍流型

所有当量长度之和ι总=ι+Σιe

=50m

ε取0.15时ε/d=0.15/250=0.0006查表得λ=0.0189

所有能量损失包括出口,入口和管道能量损失

即:

∑ｈ=0.5×

u2/2+1×

u2/2+（0.0189×

50/0.25）·

u2/2

=1100.66

在1-1﹑2-2两截面处列伯努利方程

u2/2+P1/ρ+We=Zg+u2/2+P2/ρ+∑ｈ

We=Zg+（P2-P1）/ρ+∑ｈ

而1-1﹑2-2两截面处的压强差P2-P1=P2-ρ水gh=1.96×

103-103×

31×

=1665.7Pa

∴We=2820.83W/Kg

泵的有效功率Ne=We×

ωs=3083.2W=3.08KW

22.如本题附图所示，，贮水槽水位维持不变。

槽底与内径为100mm的钢质放水管相连，管路上装有一个闸阀，距管路入口端15m处安有以水银为指示液的U管差压计，其一臂与管道相连，另一臂通大气。

压差计连接管内充满了水，测压点与管路出口端之间的长度为20m。

（1）.当闸阀关闭时，测得R=600mm，h=1500mm；

当闸阀部分开启时，测的R=400mm，h=1400mm。

摩擦系数可取0.025，管路入口处的局部阻力系数为0.5。

问每小时从管中水流出若干立方米。

（2）.当闸阀全开时，U管压差计测压处的静压强为若干（Pa，表压）。

闸阀全开时le/d≈15，摩擦系数仍取0.025。

解:

⑴根据流体静力学基本方程,设槽面到管道的高度为x

ρ水g（h+x）=ρ水银gR

103×

（1.5+x）=13.6×

0.6

x=6.6m

部分开启时截面处的压强P1=ρ水银gR-ρ水gh=39.63×

在槽面处和1-1截面处列伯努利方程

Zg+0+0=0+u2/2+P1/ρ+∑ｈ

而∑ｈ=［λ（ι+Σιe）/d+ζ］·

=2.125u2

∴6.6×

9.81=u2/2+39.63+2.125u2

u=3.09/s

体积流量ωs=uAρ=3.09×

π/4×

（0.1）2×

3600=87.41m3/h

⑵闸阀全开时取2-2,3-3截面列伯努利方程

Zg=u2/2+0.5u2/2+0.025×

（15+ι/d）u2/2

u=3.47m/s

取1-1﹑3-3截面列伯努利方程

P1'

/ρ=u2/2+0.025×

（15+ι'

/d）u2/2

∴P1'

=3.7×

25.在两座尺寸相同的吸收塔内，各填充不同的填料，并以相同的管路并联组合。

每条支管上均装有闸阀，两支路的管长均为5m（均包括除了闸阀以外的管件局部阻力的当量长度），管内径为200mm。

通过田料层的能量损失可分别折算为5u1²

与4u2²

，式中u为气体在管内的流速m/s，气体在支管内流动的摩擦系数为0.02。

管路的气体总流量为0.3m³

/s。

（1）两阀全开时，两塔的通气量；

（2）附图中AB的能量损失。

并联两管路的能量损失相等，且各等于管路总的能量损失,各个管路的能量损失由两部分组成，一是气体在支管内流动产生的，而另一部分是气体通过填料层所产生的，即∑ｈf=λ·

（ι＋∑ιe/d）·

u2/2　＋ｈf填而且并联管路气体总流量为个支路之和,即Vs=Vs1+Vs2

⑴两阀全开时，两塔的通气量

由本书附图１－２９查得d=200mm时阀线的当量长度ιe=150m

∑ｈf1=λ·

（ι1＋∑ιe1/d）·

u12/2+5u12

=0.02×

（50+150）/0.2·

∑ｈf2=λ·

（ι2＋∑ιe2/d）·

u22/2+4u12

=0.02×

u22/2+4u12

∵∑ｈf1=∑ｈf2

∴u12/u22=11.75/12.75即u1=0.96u2

又∵Vs=Vs1+Vs2

=u1A1+u2A2,A1=A2=（0.2）2π/4=0.01π

=（0.96u2+u2）•0.01π

=0.3

∴u2=4.875m/su1A=4.68m/s

即两塔的通气量分别为Vs1=0.147m3/s,Vs12=0.153m3/s

⑵总的能量损失∑ｈf=∑ｈf1=∑ｈf2

=0.02×

155/0.2·

=12.5u12=279.25J/K