钢结构厂房吊车梁设计Word格式文档下载.docx
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图2-2C点最大弯矩Mmax对应的截面位置
考虑吊车来那个自重对内力的影响，将内力乘以增大系数1.03
w，则最大
弯矩好剪力设计值分别为：
2
l
Pa
22
2274.95（3.751.875）c
M73.10kNm
k.max
l7.5
P（2a）2110.18（30.125）
2c
V1.0387.0kN
max
w
3.3.3.2吊车梁的最大剪力
如图位置的剪力最大
wa1
C
60006000
图2-3A点受到剪力最大时截面的位置
3.5
R1.03110.18
（1）179.60kN，Vmax179.69kN。
6
3.3.3.3水平方向最大弯矩
H3.3
c
MM312.688.6kNm
Hmax
P110.18
。
3.3.4截面选择
3.3.4.1梁高初选
容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值（
v）要求的最小高度为：
500
hmin0.6[f]l[]0.6600050020010360mm
v
由经验公式估算梁所需要的截面抵抗矩
1.2M1.2312.6810
max33
W1876.0810mm
f200
梁的经济高度为：
3
h7W300563.34mm。
取h600mm。
3.3.4.2确定腹板厚度
h0600214576mm。
按抗剪强度要求计算腹板所需的厚度为：
31.2V1.2179.6910
t2.34mm
hf576160
0v
h
0576
t2.40mm。
取tw6mm。
3.53.5
3.3.4.3确定翼缘尺寸
初选截面时:
1111
b（~）h（~）576115.2~192mm
5353
上翼缘尺寸取350mm14mm，下翼缘尺寸取240mm14mm。
初选截面如下图所示：
350
y
4
1
9090
d=23.5
x
x
7
5
n
y
24014
图2-4吊车梁截面
3.3.5截面特征
3.3.5.1毛截面特性
2A57.20.6351.4241.4116.92cm
351.459.357.20.635241.40.7
y35.33cm
116.92
I
333
351.4157.2241.4
351.4（59.335.33）157.2（3535.33）241.4
121212
234
（0.735.33）7910cm
7910
33
W2.6810cm
（6035.33）
上翼缘对中和轴的毛截面面积矩
23
S351.4（59.335.33）（6035.331.4）0.621336.978cm。
上翼缘对y轴的截面特性：
344
I1.4351.06710cm
12
223
W1.4352.8510cm
3.3.5.2净截面特征
A57.20.6（3522.35）1.4241.4110.34cm
（3522.35）1.459.357.20.635241.40.7
y32.05cm
n0
110.34
nx
（3522.35）1.40.657.2
（3522.35）1.4（59.332.05）0.657.2（35
1212
32.05）
241.4
241.4（0.732.05）64.99710cm
6499764997
上33，下33
W2.32510cmW2.02810cm
nxnx
27.9532.05
A（3522.35）1.442.42cm
351.4
244
I22.351.490.446910cm
ny
4469
W255cm
17.5
3.3.6梁截面承载力验算
3.3.6.1强度验算
（1）正应力
上翼缘正应力：
66MM312.68108.610
22maxH
上满足要
150.4N/mm210N/mm65
WW2.325102.5510
nxny
求。
下翼缘正应力：
6M312.6810
max22
下116.7N/mm210N/mm满足要求。
W2.02810
（2）剪应力
计算的突缘支座处剪应力：
1.2V108.76101.2
ht
0w
57210
37.76N/mm170N/mm
满足要求。
（3）腹板的局部压应力
采用QU80钢轨，轨高130mm。
lza5hy2hR505142130370mm；
集
中荷载增大系数1.0，腹板的局部压应力为：
tl
wz
1.0110.1810
6400
29.78N/mm200N/mm
（4）腹板计算高度边缘处折算应力
为计算方便偏安全的取最大正应力和最大剪应力验算。
c62
M312.6810Nmm,y（600320.514）105.08N/mm
max17
I7910
VS
It
xw
108.761035014（6007320.5）
79106
30.64N/mm
则折算应力为：
222222
3105.0829.78105.0829.78330.64eqcc
107.78N/mmf1.1200220N/mm
β1——当σ与σc同号时，β1取1.1。
3.3.6.2梁的整体稳定性验算
l1/b16000/35017.1410.5，因此需要计算梁的整体稳定性。
lt
bh
600014
350600
0.42.0
b
0.730.180.730.180.40.802
11
364364
I1435050.0210mm,I1424016.1310mm
12
II
50.12
50.1216.13
0.756
0.8（21）0.8（20.7561）0.4096bb
66
I1I250.021016.1310
i75.22mm
A11692
yl1iy600075.2279.77
梁的稳定性系数为：
t4320Ah
y12
[1（）]bbb
2
W4.4hyx
43201169260079.7714
0.802[1（）0.4096]2.130.6
26
79.772.68104.4600
'
0.2820.282
1.071.070.94b
2.13b
整体稳定性为：
（取y1.0）
MM312.68108.610
H
65
WW0.942.68102.5510
bxy
157.84N/mm200N/mm
3.3.6.3腹板的局部稳定性验算
h0tw57269580
170，应配置横向加劲肋。
加劲肋间距
amin0.5h00.5572286mm,amax2h025721144mm，取
a1000mm
外伸宽度：
bh03040572304059.2mm，取bs60mm
s
厚度：
tsbs1560154mm，取6
tmm
计算跨中处，吊车梁腹板计算高度边缘的弯曲压应力为：
Mh
312.6810（600320.514）
105.08N/mm
腹板的平均剪应力为：
V
ww
108.7610
5726
31.47
Nmm
腹板边缘的局部压应力为：
0.9110.1810
6370
44.67Nmm
（1）计算
cr
2h26900320.514
t
153153
60.580.85
则
crf200Nmm
（2）计算
2crfv160Nmm
（3）计算
c,cr
c,crf200Nmm
计算跨中区格的局部稳定性为：
105.0831.4744.67
22c22
200160200
crcrc,cr
0.541.0
，满足要求。
其他区格，经计算均能满足要求，计算从略。
3.3.6.4挠度计算
pa
2110.1830.2352
k
M1.03312.68KN.m
kxw
l6
262
Ml312.68106000l
kx
4.92mm06mm
334
1000
10EI1020610791010
3.3.7焊缝计算
（1）上翼缘与腹板连接焊缝
221VSP
fw
20.7fIl
fxz
108.61035014600320.57
11.0110.1810
20.72007910370
1.24mm
取h6mm。
f
（2）下翼缘与腹板连接焊缝
108.761024014520.57VS
max1
h0.52mm
fw34
20.7fI20.7200791010
fx
（3）支座加劲肋与腹板的连接焊缝
Rmax108.7610
h0.5mm
20.7lf0.73（57212）200
wf
取h6mm。
3.3.8支座加劲肋计算
取平板支座加劲板的宽度为100mm，厚度为10mm。
承压面积：
A100101000mm
ce
支座加劲肋的端面承应力为：
3R
max108.7610
108.76Nmmf325Nmmcece
A1000
稳定计算：
A10010150102500mm
I1010015010846000mm
z
i
Ih
846000572
z0
18.4,31.9
A2500i18.4
从上得知：
属b类截面，查表可以知道，所以按照下列公式来
计算支座加劲肋在腹板平面外的稳定性：
A0.9324740
46.68N/mm215N/mm
吊车梁施工图见图纸。
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