板模板扣件式计算书文档格式.docx
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模板支架高度（m）
立柱纵向间距la（mm）
1200
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
250
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
450
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁最大悬挑长度（mm）
主梁最大悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面外露
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1=γ0×
[1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
φcQ1k
M＝q1l22/8=0.047kN·
m
σ＝M/W＝0.047×
1062≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
4.618×
2004
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
小梁截面惯性矩I（cm4）
小梁验算方式
因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
因此，
q1静=γ0×
1.35（G1k+（G3k+G2k
q1活=γ0×
1.4×
φc×
Q1k
M1＝q1l22/8＝0.348kN·
M2＝q1L122/2＝0.039kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.348，0.039]＝0.348kN·
σ＝Mmax/W＝0.348×
10622
2、抗剪验算
V11
V2＝q1L1
Vmax＝max[V1，V2
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
22
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k
跨中νmax＝5qL4/（384EI）=5×
0.964×
12004/（384×
9350×
1706700）＝1.63mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.964×
2004/（8×
1706700）＝0.012mm≤[ν]＝l1×
2/400＝400/400＝1mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
主梁验算方式
1、小梁最大支座反力计算
Q1k2
q2＝（G1k+（G3k+G2k
承载能力极限状态
按简支梁，Rmax1
按悬臂梁，R1＝q1
R＝max[Rmax，R1]＝0.893kN;
正常使用极限状态
按简支梁，Rmax2
按悬臂梁，R1＝q2
R＝max[Rmax，R1]＝0.452kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.317kN·
σ＝Mmax/W＝0.317×
1062≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax
τmax＝2Vmax2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax
跨中νmax
悬挑段νmax＝0.338mm≤[ν]=200×
2/400=1mm
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
立柱截面回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝180
2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝11.083kN≤[N]＝30kN
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
1100
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a（mm）
立杆底座宽b（mm）
F1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Flhftpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1s,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=0.975，ft2，η=1，h0=h-20=1080mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=5120mm
hftpc，m）ηumh0=（0.7×
0.975×
1.43+0.25×
0）×
1×
5120×
1080/1000=5396.751kN≥F1
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
FlcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
βc
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
fc2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（600）×
（600）/（200×
200）]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
cβlfcAln=1.35×
3×
14.3×
40000/1000=2316.6kN≥F1
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