小横杆扣件的抗滑力满足要求。
七、悬挑式脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
1、立杆承受的自重标准值：
NG1=0.1297×20.9=2.70kN
2、小横杆传来的集中静荷载标准值：
NG2=0.35×1.5×0.825×2=0.87kN
3、小横杆传来的集中活荷载标准值：
NG3=1.5×0.525×2.0×2=3.15kN
4、栏杆与挡脚板自重标准值：
NG4=0.14×1.500=0.21kN
5、吊挂的安全设施荷载，包括安全网：
NG5=0.005×1.500×30.50=0.229kN
经计算得，静荷载标准值：
NG=5.19kN；活荷载标准值：
NG=3.15kN。
立杆得轴向压力设计值：
N=1.2×5.19+1.4×3.15=10.68kN
风荷载标准值应按照以下公式计算；
WK=0.7UZ·Us·W0
其中 W0——基本风压（0.4kN/m2）
UZ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
UZ=1.8
Us——风荷载体型系数：
Us=0.115
经计算得到，风荷载标准值：
WK=0.7×1.8×0.115×0.4=0.058kN/m2
作用到立杆的风载计算公式：
qwk=0.058×1.5=0.087KN/M
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：
MW=1.4qkw.h2/8
=1.4×0.087×1.72/8=0.044kN·m
其中 WK——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
八、悬挑式脚手架立杆的稳定性计算：
1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：
σ=N/?
A≤[f]
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.882kN；
λ——长细比。
Lo=Kuh=1.155×1.5×1700=2945.25
Lo—计算长度
λ=l0/i=2945.25/15.8=186.4
?
——轴心受压立杆的稳定系数，按钢结构设计规范附录C的b类构件，得?
=0.212
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
σ=10.68×103/0.212×4.89×102=103.3N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求。
2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算：
σ=N/?
A+MW/W≤[f]
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.766kN；
?
——轴心受压立杆的稳定系数，求得0.212；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.027kN·m；
σ=10.86×103/0.212×4.89×102+0.044×106/5.08×103=111.86N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求。
3、立杆支撑桁架的计算：
斜支撑强度验算：
σ=N1/A=6.95×103/48.9=142.13N/mm2≤[f]=205.00N/mm2；
斜支撑强度满足要求。
水平杆（即大横杆）在桁架作用下的强度验算：
斜支撑内力为：
N1cos50.1944o=N2
即N2=4.45kN
水平杆强度验算：
σ=N2/A=4.45×103/48.9=91.0N/mm2≤[f]=205.00N/mm2；
水平杆强度满足要求。
4、脚手架搭设高度验算：
由于脚手架采用钢丝绳进行分段卸载，且脚手架搭设高度没有超过《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定，所以脚手架搭设高度可不进行验算。
九、悬挑式脚手架连墙杆件的计算：
连墙杆的轴向力计算值应按照下式计算：
N1=N1W+NO
其中 N1W——风荷载产生的连墙杆轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
N1W=1.4×WK×AW=1.4×0.052×16.2=1.179kN
WK——风荷载基本风压标准值，WK=0.42kN/m2；
AW——每个连墙杆的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，AW=3.60×4.5=16.2m2；
NO——连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；
NO=5.00kN
连墙杆轴向力计算值：
N1=1.179+5.0=6.179kN
经过计算得到N1=6.179kN，小于扣件的抗滑力8.0kN，所以连墙杆满足要求。
十、悬挑式脚手架悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。
支座反力计算公式：
RA=N（2+k+k1）+ql·（1+k）2/2
RB=N（k+k1）+ql·（1-k2）/2
支座弯矩计算公式：
MA=-N（m+m1）-qm2/2
C点最大挠度计算公式
ωmax=ml/3EI·[Nm（1+k）+ql2/8·（-1+4k2+3k3）]+m12lN/3EI·（1+k1）
其中k=m/l；k1=m1/l
本计算以最不利悬挑梁尺寸为计算依据，即m=1350mm，l=1500mm，m1=300mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面模量（抵抗矩）WX=116.8cm3。
脚手架立杆作用集中荷载值：
N=9.78kN
水平钢梁自重强度设计值荷载值：
q=1.2×19.75×0.01=0.237kN/m
k=1.35/1.5=0.9
k1=0.3/1.5=0.2
以上数据代入公式，经过计算得到
RA=N（2+k+k1）+ql·（1+k2）/2
=10.68×（2+0.9+0.2）+0.237×1.5×（1+0.9）2/2
=30.108+0.642
=33.75kN
所以，支座反力RA=33.75kN
RB=N（k+k1）+ql·（1-k2）/2
=10.68（0.9+0.2）+0.237×（1.5×（1-0.92）/2
=11.748+0.034
=11.782kN
所以，支座反力RB=12.974kN
MA=-N（m+m1）-qm2/2
=-10.68（1.35+0.3）-0.237×1.352/2
=-17.622-0.216
=-17.84kN.m
所以，最大弯矩MA=-17.84kN.m
抗弯计算强度f=16.35×106/116.8×103=139.98N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于允许强度值205.0N/mm2，满足要求。
代入以上公式得：
最大挠度ωmax=9.785mm
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的挠度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2700.0mm。
水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/200，即悬挑梁的允许挠度为13.5mm，满足要求。
十一、悬挑式脚手架悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用[16号槽钢U口水平，计算公式如下：
σ=MW/φbWx≤[f]
其中 φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570tb·235/lhfy
经过计算得到
φb=570×65（b）×9.5×235/（1350.0×200.0×235.0）=1.304
应按（B1-2）式φb=1.07-（0.282/1.304）=0.854
经过计算得到强度：
σ=17.84×106/（0.854×116.8×103）=178.85N/mm2；
水平钢梁的整体稳定性计算σ<[f]=205N/mm2，满足要求。
十二、悬挑式脚手架锚固段与楼板连接的计算：
水平钢梁与楼板拉点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板拉点的拉环受力取最大值，即R=11.782kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：
σ=N/A≤[f]
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，选用Ⅰ级钢作为悬挑梁锚固端的锚固钢筋，即[f]=205N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径：
A=11.788×103/210=56.1mm2
即悬挑梁锚固端预埋φ20锚固钢筋，即锚固钢筋面积为314mm2。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧有足够的锚固长度。
十三、斜拉钢丝绳的计算：
每根槽钢端部设置一道，钢丝绳拉吊点的竖向距离为3.1m；平距为1.5m。
为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平小横杆的交角尽量大。
斜拉钢丝绳用花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。
斜拉钢丝绳两端拉结处应用双钢丝绳扣，花篮螺栓拉紧后应有防转动的措施。
吊点处必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。
则钢丝绳拉力P=10.68×（1+0.3/1.35）/Sin77.16°KN
安全系数K=80.1/13.36=6.0〉3.5
十四、楼板承载力验算：
主楼外脚手架部分立杆直接支承在三层楼面上，但由于采用斜拉钢丝绳进行卸载处理，该部分脚手架荷载均由钢丝绳承担，楼板面基本不承受脚手架的荷载，但为了满足在设置斜拉钢丝绳以前脚手架对楼板面的荷载，在搭设脚手架时应在立杆下铺设50mm厚木跳板，以保证楼板面均匀受力。
脚手架搭设到4步后即开始设置斜拉钢丝绳，这时脚手架立杆荷载为：
N=4×1.8×0.1248=0.899kN
转换层上人屋面设计荷载值为4kN/m2，支撑在屋面上的脚手架立杆下铺设一块250mm宽、50mm厚木跳板。
f=N/A=0.899/0.25×1.5=2.397kN/m2<[f]=4kN/m2
即满足楼板面承载力的要求。
十五、落地式脚手架的计算：
1、基本条件：
地面粗糙为C类，基本风压W0=0.4kN/m2，安全网自重0.005kN/m2。
2、立杆稳定性计算：
验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应力为σw。
A、σw计算：
（1）立网封闭的挡风系数φ《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算：
φ=1.2An/la·h
=1.2×（1.5+1.8）×0.048+1.452×1.652×0.048/（1.5×1.7）
=0.094
（2）脚手架的风荷载体型系数μs：
μs=1.3φ=1.3×0.094=0.122
（3）立网传给立杆的风荷载标准值WK的计算：
WK=0.7μZμsW0=0.7×1.62×0.122×0.40=0.0553kN/m2
（4）作用于立杆的风线荷载标准值：
qWK=WK·h=0.0553×1.5=0.083kN/m
（5）由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW，按下式计算：
MW=1.4×qWK·la2/8=1.4×0.083×1.72/8=0.042kN·m
（6）在20.8m高度处立杆段风荷载产生弯曲压应力σw为：
σw=MW/W=0.042×106/5.08×103=8.27N/mm22
即脚手架立杆满足强度要求。
B、底层立杆段的轴心压力：
脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力：
（1）脚手架结构自重标准值产生的轴心压力NGIK：
NGIK=H·gk=44.2×0.1297=5.73Kn
（2）脚手板产生的轴心压力：
NGIK=（0.45+0.3）×1.5×0.35×2
=0.7875kN
（3）立网重量为0.005×1.5×44.2=0.3315kN
（4）挡板产生的轴心压力：
0.14×1.5=0.07kN
NQ2K=0.7875+0.3315+0.07=1.19kN
（5）二层同时操作，施工均布荷载QK=2.0kN/m2；得施工荷载产生轴心压力：
NQK=2.0×1.5×0.9×2=5.4kN
（6）计算立杆段得轴心压力值：
根据N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK
=1.2×（5.73+1.19）+0.85×1.4×5.4
=14.73kN
C、立杆稳定性验算：
立杆计算长度l0：
l0=kμh=1.155×1.50×1.7=2.945m
长细比λ：
λ=l0/i=2.945×102/1.58=186
查表得φ=0.212
不组合风荷载时：
N/φA≤f
N/φA=14.73×103/0.212×4.89×102=142.09N/mm22
即不组合风荷载时立杆的稳定性满足要求。
组合风荷载时：
N/φA+MW/W≤f
N/φA+MW/W=14.73×103/0.212×4.89×102+0.042×106/5.08×103
=150.35N/mm22
即组合风荷载时立杆的稳定性满足要求。
3、连墙杆计算：
风荷载产生的连墙杆的轴向力设计值Nlw：
Nlw=1.4·WK·AW=1.4×0.0553×4.5×3.4=1.185kN
连墙杆的轴向力设计值为：
N1=Nlw+N0=1.185+5=6.185kN<[N]=8kN
即连墙杆满足要求。
4、立柱地基承载力计算：
立柱基础底面的平均压力P≤fg：
P=N/A=14.73/（1.5×0.2）=49.1kN/m2
g=KC·fgk=0.4×200=80kN/m2（满足要求）
脚手架下采用150mm厚C20砼基础，KC取0.4。
5、脚手架搭设高度验算：
由于脚手架搭设高度只有44.2m，且没有超过《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定，所以脚手架搭设高度可不进行验算。
十六、搭设技术措施：
1、立杆垂直偏差不得大于架高的1/200。
立杆顶端应高出建筑物顶1.5m，并用安全网封闭。
2、纵向水平杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，并符合规范的要求。
3、在封闭型计算机的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
4、计算机底部必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。
6、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。
7、脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻，脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于100mm，不得有探头板。
操作层除满铺脚手板外，还应在外立杆内侧增设沿操作层周边高度为180mm的挡脚板，挡脚板应与架体牢固连接。
8、搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。
9、脚手架的外立面的两侧各设置一道剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距离不应大于15m。
10、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
11、剪刀撑的两端应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，中间还要增加2～4个连接点与之相交的立杆或大横杆扣紧。
旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
剪刀撑各底层斜杆下端必须支承在垫块或垫板上。
12、剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。
并与地面成45o～60o夹角。
13、建筑物四周脚手架下先铺设一层500mm厚砂砾石垫层，再在砂砾石垫层上现浇100mm厚C20砼面层。
且每根立杆底部应设置底座和垫板。
14、卸料平台的搭设详《卸料平台搭设专项施工方案》。
15、连墙杆的构造与搭设要求：
A、连墙杆中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；
B、连墙杆必须采用可靠受拉力和压力的构造。
采用拉筋必须配用顶撑，并应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。
拉筋应采用2根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。
C、连墙杆伸入墙体应采用双扣件紧固，墙内尾端一只扣件的外边离连墙杆末端的距离应大于或等于150mm。
十七、安全管理
1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作
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