综合楼大堂上空高支模板方案Word下载.docx

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2

砼自重

24.0KN/m3

3

梁钢筋自重

1.5KN/m3

4

振捣荷载

2.0KN/m2

5

施工荷载

小横杆2.5KN/m2、大横杆1.5KNm2、立杆1.0KNm2

四、材料选择

材料

规格

钢管

Q235、Φ48*3.5

木方

45*75

模板

14mm覆面木胶合板

对拉螺栓

Φ12

扣件

单扣件承载力8KN、双扣件承载力12KN、

五、梁、板支模构造

1、立杆底部、夯填土上设置跳板垫层，每根立杆根部加100*100*8钢板垫；

2、梁底采用2层梁上顺下横混合承重结构，梁高≤500mm单截面设1跟对拉筋，梁高＞500mm单截面设2跟对拉筋，KL8/KL27/KL21/KL25梁底单截面设置2跟承重立杆，其余设1跟承重立杆（图1、图2、）；

图1：

梁模板支撑体系剖面图

图2：

梁钢管排列平面示意图

3、板底采用2层梁顶托承重结构（图3、图4、板）；

图3：

板模板支撑体系剖面图

图4：

钢管排列平面示意图

4、立杆横距800mm，纵距1000mm，步距1200mm。

延四周及

设置剪刀撑（附图5）。

其它剪刀撑按规范要求设置。

5、步距水平杆向

轴以外延伸一跨，

轴方向与外脚手架连接；

六、施工保证措施

1、模板安装前，对操作人员进行技术、安全交底；

2、做好各种材料准备工作，并确保各种材料达到质量标准要求；

3、回填土用振动碾压机碾压密实，压实系数必须达到0.94；

4、严格按施工工序施工；

5、严格按设计尺寸搭设，立杆、水平杆的接头均错结在不同的框格层中；

6、立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求；

7、每个扣件的紧固力矩控制在45-60NM；

8、底模按跨长的1/1000～3/1000起拱施工；

9、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

10、浇筑砼时由中部向两边扩展或两遍向中部扩展方式浇筑；

11、浇筑砼过程中、专人检查支架和支撑情况，如有异常（沉降、松动、变形）及时解决；

七、支模系统验收要求

1、施工时，技术员、安全员、监理做好同步事中检查工作；

2、按要求对相应的施工节点进行验收，合格后方可进入下一道工序施工；

3、支撑、模板系统施工完毕后，由公司安全部门、现场项目经理、与监理共同验收；

八、拆除安全措施

1、模板拆除前，班组长及项目安全员对操作人员进行技术、安全交底；

2、严格按拆模、拆支撑工艺程序进行拆除作业；

3、模板及材料严禁从高处抛下；

4、拆模时应标出工作区，暂停人员过往；

5、不得在架设支撑上堆放大批模板；

6、拆模间歇，应将已活动的模板、支撑等运走，防止踏空，高空坠落；

7、拆模必须一次性，不得留下无撑模板，拆下时模板要及时清理，堆放整齐。

8、拆除模板时不得将顶撑全部拆除，应分批下顶撑，以防在自重荷载下一次性大面积脱落；

九、应急措施

1、支架和支撑出现异常（沉降、松动、变形），专检员应立即通知施工班组长暂停施工、撤离人员，同时向项目经理汇报，由项目经理组织相关人员到现场确定补救措施；

2、如出现较大事故或伤人事件，由项目经理启动公司相应的应急反应机制；

附件1：

梁模板支撑系统计算书；

附件2：

板模板支撑系统计算书；

〖附件1：

梁模板支撑系统计算书〗

一、参数信息

1.模板构造及支撑参数

（一）构造参数

梁截面宽度B：

0.6m；

梁截面高度D：

0.9m；

楼层高度H：

9.74m；

结构表面要求：

隐藏；

混凝土楼板厚度：

120mm；

梁边至板支撑距离：

0.45m；

板底承重立杆横向间距lb：

1m；

立杆沿梁跨度方向间距la：

0.8m；

立杆步距h：

1.2m；

梁底承重立杆根数：

2；

梁底两侧立杆间距lc：

0.3m；

梁底承重立杆间距（mm）依次是：

300；

横杆与立杆的的连接方式为双扣件；

扣件抗滑承载力系数：

0.8；

（二）支撑参数

梁底采用的支撑钢管类型为：

Ф48×

3.5mm；

钢管钢材品种：

钢材Q235钢（＞16-40）；

钢管弹性模量E：

206000N/mm2；

钢管屈服强度fy：

235N/mm2；

钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

205N/mm2；

钢管抗剪强度设计值fv：

120N/mm2；

钢管端面承压强度设计值fce：

325N/mm2；

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：

24kN/m3；

钢筋自重标准值G3k：

1.5kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：

0.5kN/m2；

砼对模板侧压力标准值G4k：

12.933kN/m2；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：

2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：

振捣砼对梁底模板荷载Q2k：

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：

主楞横向次楞竖向设置；

（一）面板参数

面板采用克隆（平行方向）12mm厚覆面木胶合板；

厚度：

12mm；

抗弯设计值fm：

31N/mm2；

弹性模量E：

11500N/mm2；

（二）主楞参数

材料：

2根Ф48×

3.5钢管；

间距（mm）：

150,350；

钢材品种：

屈服强度fy：

抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

抗剪强度设计值fv：

端面承压强度设计值fce：

（三）次楞参数

1根45×

75木方（宽度×

高度mm）；

木材品种：

东北落叶松；

10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：

15N/mm2；

抗弯强度设计值fm：

17N/mm2；

1.6N/mm2；

（四）加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：

M12；

螺栓水平间距：

800mm；

螺栓竖向间距（mm）依次是：

4.梁底模板参数

搭设形式为：

2层梁上顺下横混合承重；

（二）第一层支撑梁参数

根数：

4；

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.780m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=780×

123/12=1.123×

105mm4；

W=780×

122/6=1.872×

104mm3；

1.荷载计算及组合

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--砼的入模温度，取20.000℃；

V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

F1=12.933kN/m2

F2=21.600kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：

h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；

（二）倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

（三）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×

0.78=10.088kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=13.633kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×

（1.2×

12.933+1.4×

2）×

0.78=12.860kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×

（1.35×

0.7×

0.78=13.633kN/m；

2.面板抗弯强度计算

σ＝M/W<

[f]

其中：

W--面板的截面抵抗矩，W=1.872×

M--面板的最大弯矩（N·

mm）M=0.125ql2=1.534×

105N·

mm；

计算弯矩采用基本组合:

q=13.633kN/m；

面板计算跨度:

l=300.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.534×

105/1.872×

104=8.193N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=8.193N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！

3.面板挠度计算

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]

q--作用在模板上的压力线荷载:

q=10.088kN/m；

l-面板计算跨度:

l=300.000mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=11500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=1.123×

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×

10.088×

300.0004/（384×

11500×

1.123×

105）=0.824mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.824mm小于最大允许挠度值:

[ν]=1.200mm，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根45×

高度mm）为一组，间距300mm。

次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×

45×

753/12=1.582×

106mm4；

W=1×

752/6=4.219×

104mm3；

E=10000N/mm2；

（一）荷载计算及组合

0.300=3.880kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=5.243kN/m；

q1=0.9×

0.300=4.946kN/m；

q2=0.9×

0.300=5.243kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×

1.35×

12.933×

0.300=4.714kN/m；

顶部荷载：

1.4×

2×

0.300=0.529kN/m；

（二）内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·

m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

经过计算得到:

最大弯矩M=0.053kN·

m

最大剪力：

V=0.804kN

最大变形：

ν=0.026mm

最大支座反力：

F=1.511kN

（三）次楞计算

（1）次楞抗弯强度计算

σ=M/W=0.053×

106/4.219×

104=1.257N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=1.257N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞抗剪强度计算

τ=VS0/Ib=0.804×

1000×

31641/（1.582×

106×

45）=0.357N/mm2；

实际剪应力计算值0.357N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

（3）次楞挠度计算

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为1.120mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×

3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×

12.19×

104=2.438×

105mm4；

W=2×

5.08×

103=1.016×

E=206000N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.511kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.251kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

最大弯矩M=0.327kN·

V=2.267kN

ν=0.213mm

F=4.376kN

（1）主楞抗弯强度计算

σ=M/W=0.327×

106/1.016×

104=32.213N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=32.213N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞抗剪强度计算

τ=VS0/Itw=1.133×

6946/（2.438×

105×

3.5）=9.227N/mm2；

实际剪应力计算值9.227N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

（3）主楞挠度计算

第1跨最大挠度为0.213mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.213mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下:

N<

[N]=f×

A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M12；

查表得：

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=4.376kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.376kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

这里取面板的计算宽度为0.800m。

I=800×

123/12=1.152×

W=800×

122/6=1.920×

模板自重标准值G1k=0.5×

0.800=0.400kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×

0.800×

0.9=17.280kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.5×

0.9=1.080kN/m；

永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=18.760kN/m；

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×

0.800=1.600kN/m；

（1）计算挠度采用标准组合：

q=18.760kN/m；

（2）计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=24.205kN/m；

18.760+1.4×

1.600）=22.277kN/m；

1.600）=24.205kN/m；

2.面板抗弯强度验算

W--面板的截面抵抗矩，W=1.920×

mm）M=0.125ql2=1.210×

q=24.205kN/m；

l=600/（4-1）=200.000mm；

σ=1.210×

105/1.920×

104=6.303N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=6.303N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

q=18.760kN/m；

l=200.000mm；

I--截面惯性矩:

I=1.152×

[ν]-容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；

18.760×

200.0004/（384×

1.152×

105）=0.295mm；

ν=0.295mm小于最大允许挠度值:

[ν]=0.800mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根45×

高度mm），共4组，均匀布置在梁底。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁均布荷载计算：

（1）计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：

q=24.205×

200.000/800.000+0.027=6.078kN/m；

（2）计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：

q=18.760×

200.000/800.000+0.020=4.710kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

6.078×

0.82=0.389kN.m

最大剪力V=0.6ql=0.6×

0.8=2.918kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×

0.8=5.349kN

最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×

4.710×

8004/（100×

10000.000×

1.582×

106）=0.826mm

（一）支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.389×

104=9.221N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=9.221N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（二）支撑梁抗剪计算

τ=VS0/Ib=2.918×

45）=1.297N/mm2；

实际剪应力计算值1.297N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

（三）支撑梁挠度计算

最大挠度：

ν=0.826mm；

[ν]-容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；

ν=0.826mm小于最大允许挠度值:

[ν]=3.200mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

梁底支撑梁采用1根Ф48×

3.5钢管，间距800mm。

I=12.19×

104=1.219×

W=5.08×

103=5.080×

103mm3；

E=206000N/mm2；

（一）荷载计算及组合：

（1）第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力

计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.349kN；

计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.138kN；

（包含梁侧模板传递的自重荷载）

计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.145kN；

计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.416kN；

（2）第二层支撑梁自重均布荷载：

计算弯矩和剪力时取0.052kN/m；

计算挠度时取0.038kN/m。

（二）支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力