单层厂房课程设计.doc
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单层钢筋混凝土柱厂房课程设计
目录
一、设计资料…………………………………………………………………………………………………………………………..
(2)
二、结构方案选择…………………………………………………………………………………………………………………..
(2)
三、结构布置及构件选型………………………………………………………………………………………………………..(3)
四、计算单元及计算简图………………………………………………………………………………………………………..(6)
(1)标高………………………………….……………………………………………………………………………………..(6)
(2)初定柱的截面尺寸…………………………………………………………………………………………………..(6)
(3)定位轴线…………………………………………………………………………………………………..……………..(6)
(4)计算单元及计算简图……………………………………………………………………………….……………..(6)
五、荷载计算…………………………………………………………………………………………………………………………..(7)
(1)屋盖荷载…………………………………………………………………………………………………………………..(7)
(2)柱和吊车梁等自重…………………………………………………………………………………………………..(7)
(3)吊车荷载………………………………………………………………………………………………………..……..(8)(4)风荷载………………………………………..…………………………………………………………………………..(9)
(5)内力分析………………………………………………………………………………………….……………………..(9)
(6)内力组合…………………………………………………………………………………….…………….…………..(17)
六、排架柱截面设计……………………………………………………………………………………………………………..(17)
(1)选取控制截面最不利内力..…………………………………………………………………………………..(17)
(2)A柱配筋计算………………….…………………………………….………………………………….…………..(18)
(3)B柱配筋计算………………….……………………………………………………………………………………..(20)
七、排架柱的裂缝宽度验算…………………………………………………………………………………………………..(23)
(1)A柱裂缝宽度验算………………………………………………………………………………………………...(23)
(2)B柱裂缝宽度验算…………………………………………………………………………………………………..(24)
八、牛腿设计………………………………………………………………………………………………………………….……..(24)
九、排架柱的吊装验算………………………………………………………………………………………………….……..(26)
十、锥形杯口基础设计……………………………………………………………………..…..……………………………..(30)
(1)荷载计算…………………………………………………………..……………….…..……………………………..(31)
(2)基础地面尺寸确定…………………………………………….….………….…..……………………………..(32)
(3)地基承载力验算……………………………………………..…..…………….…..……………………………..(33)
(4)基础受冲切承载力验算……………………………………………..…..…………….…..…………………..(34)
(5)基础底板配筋计算…………………………………………..…..…………….…..……………………………..(35)
参考文献………………………………………………………………………………………………………………….……………..(38)
一、设计资料
1、该车间双跨等高厂房,无天窗,长66m,柱距6m,跨度均为L=18m,无
伸缩缝,厂房两端设有山墙。
车间剖面如图1所示:
图1车间剖面图
1、根据工艺要求车间每跨设有软钩桥式起重机一台,A5工作级别。
吊车起重量100KN,
轨顶标高8.400m。
2、建设地点:
某市郊区(基本风压0.45kN/m2,基本雪压0.50kN/m2,无抗震设防要求)。
4、工程地质及水文地质条件:
根据勘察报告,场地地形平整,自地表向下为:
①杂填土,厚度0.70m;
②粘土,红黄褐色,厚度2.50m,容许承载力140kpa;
③粉质粘土,厚度2.50m,容许承载力210kPa;
④卵石层,较厚。
未发现不良地质现象。
地下水位较低,无腐蚀性。
5、建筑构造
(1)屋面(不上人):
卷材防水,其作法如下:
三毡四油防水层上铺小石子,20厚1:
3水泥砂浆找平层,100厚泡沫混凝土保温层;一毡二油隔气层,20厚1:
3水泥砂浆找平层,预应力混凝土大型屋面板。
(2)墙体:
240厚清水砖墙,钢门窗,门窗洞口宽4m,女儿墙高度300~500mm。
(3)地面:
室内地坪为混凝土地面,室内外高差150mm。
6、选用材料:
柱混凝土可选C30,纵筋HRB400,箍筋HPB300。
柱下独立基础混凝土选
C25,纵筋HRB335;基础垫层混凝土等级采用C15。
二、结构方案选择
选用传统钢筋混凝土单厂结构“板—架—柱”体系,由以下四种结构组成:
(1)由屋面板、屋架组成的屋盖结构;
(2)由屋架、柱和基础组成的排架结构,为主要承重结构;
(3)由屋盖支承、柱间支承组成的支撑结构;
(4)由纵墙、山墙组成的维护结构;
采用单独柱下现浇钢筋混凝土杯口基础,基础梁承托围护墙,山墙为非承重墙,设抗风柱。
三、结构布置及构件选型
1)厂房柱网平面布置如图2:
图2厂房柱网布置图
另外,根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)9.1规定,装配式钢筋混凝土排架结构伸缩缝最大间距为100m(室内或土中)或70m(露天)。
而本题厂房总长66m,所以无需验算厂房的伸缩缝。
2)主要构件选型:
1、屋面
恒载:
三毡四油防水层上铺小石子0.4kN/m2
20mm厚1:
3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2
100mm厚泡沫混凝土保温层0.1×5=0.5kN/m2
一毡二油隔气层0.05kN/m2
20mm厚1:
3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2
合计1.75kN/m2
活载:
屋面不上人0.5kN/m2
雪压0.5kN/m2
可变荷载效应控制组合:
由永久荷载效应控制组合:
选用由永久荷载效应控制组合值作为选用依据值。
选用标准图集04G410-1~2中的1.5m×6.0m一般预应力混凝土屋面板Y-WB-3Ⅲ(中间跨),Y-WB-3Ⅲs(端跨),其允许外加均布荷载基本组合设计值为,满足要求。
板自重标准值1.4kN/m2,灌缝重标准值为0.10kN/m2。
总重量标准值1.50kN/m2。
2、嵌板及檐口板
选用标准图集04G410-1中的1.5m×6.0m一般预应力混凝土屋面板Y-KWB-2Ⅱ(中间跨),Y-KWB-2Ⅱs(端跨),其允许外加均布荷载基本组合设计值为,满足要求。
板自重标准值1.70kN/m2,灌缝重标准值为0.10kN/m2。
总重量标准值1.80kN/m2。
板宽900mm。
3、天沟板
屋面采用有组织排水,选用标准图集04G410-1~2中的天沟板(TGB58),中间跨:
TGB58(无落水洞),TGB58a、TGB58b(有落水洞口),边跨:
TGB58sa、TGB58sb。
允许外加均布荷载基本组合值[q]=3kN/m>q=2.85kN/m。
板自重标准值2.01kN/m。
天沟板宽580mm。
天沟板外荷载为:
屋面做法荷载:
1.85kN/m2
积水荷载(按210mm高计):
2.1kN/m2
活荷载:
0.5kN/m2
外加均布荷载基本组合值:
q=1.4x(1.85+2.1)x(580-190)+1.3x0.7x0.5x(580-190)=2.33kN/m<[q]=3kN/m,满足条件。
4、钢筋混凝土屋架及支撑
屋架跨度为18m。
该厂房不设天窗(类别号为a),檐口形状为两端内天沟(代号为C)。
有悬挂吊车时屋面增设支承。
荷载计算:
外加荷载:
1.75kN/m2
屋面板加灌缝重:
1.40+0.1=1.5kN/m2
屋面支撑及吊管自重:
0.15kN/m2
恒载标准值合计:
3.4kN/m2
活载标准值:
0.5kN/m2
可变荷载效应控制组合:
由永久荷载效应控制组合:
选用标准图集04G415-1中:
YWJ18-2Aa,允许外加荷载5.5kN/m2>5.2kN/m2,满足要求;自重标准值65.5kN/榀,端部高度为1650mm,中央高度为2650mm。
屋面梁选用标准图集G353-4~6中:
SL12-2C,屋面梁自重51.33.4kN/根。
5、吊车梁
,采用钢筋混凝土吊车梁。
选用标准图集G323-1~2,根据吊车起重量100KN、大连重工起重集团有限公司DQQD型、中级工作制A5、车间每跨设有软钩桥式起重机一台,查A4、A5(中级工作制吊车梁选用表),边跨选用编号DL-7B,允许内力Mmax=301.1KN.m,梁重28.2KN/根;中跨选用DL-7Z,允许内力Mmax=421.6KN.m,Va=285.2KN,Vz=142.8KN,梁重27.5KN/根。
电动单钩桥式吊车数据表表1
吊车起重量Q
跨度LK
起升高度
中级工作制A5
吊车总重
Pmax
Pmin
小车重g
吊车总重
吊车最大宽度B
打车轮距K
大车底面至轨道顶面的距离F
B1轨道顶面至吊车顶面的距离
轨道中心至吊车外缘的距离
KN
m
m
KN
KN
KN
KN
mm
mm
mm
mm
mm
100
16.5
12
117
26
39.0
186
5150
4050
226
1677.0
230.3
吊车梁截面及尺寸如图2所示:
图2吊车梁截面及尺寸
6、吊车梁走道板
选用标准图集04G337,取边跨上柱截面:
400x400;中间跨上柱截面:
矩形400x600。
对中跨:
,取600mm,选用DB60-3。
对边跨:
,取400mm,选用DB40-3S。
7、吊车轨道联结及车挡
轨道连接:
最大轮压标准值为Pdk=117KN。
最大轮压设计值≤330KN。
则选用标准图集04G325中,吊车梁上螺栓孔距为200mm,轨道联结型号DGL-6,轨道面至梁顶面距离164mm~184mm;车挡型号CD-2,自重89.08+1.95=910.3N,为便于计算取其计算值为0.9KN,且吊车梁端应根据CD-2安装要求预留螺栓。
8、基础梁
墙高约。
基础梁承托围护墙,突出于柱外的墙厚240mm,墙有窗洞。
选用标准图集04G320中,JL-3(中跨),重力荷载标准值16.1kN/根;JL-17(边跨),重力荷载标准值13.1kN/根。
;山墙有门,选用JL-4,重力荷载标准值16.7kN/根。
四、计算单元及计算简图
(1)标高
1)轨顶标高8.400m
2)查DGL-6,轨道顶面至吊车梁顶面的距离ha=0.19,故
牛腿顶面标高=轨顶标高-ha-hb=8.4-0.19-1.2=7.01m,牛腿顶面标高取为7.0m。
3)柱顶标高
吊车轨顶至吊车顶部高度为2.475m;屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为220mm;屋架下弦至柱顶高度为75mm。
柱顶标高=8.4+2.475+0.22+0.075=11.02m,柱顶标高取为11.0m。
4)取基础顶面至室内外地坪高差为0.8m,则从基础顶面算起的:
全柱高H=11.0+0.8=11.8m
上柱高Hu=11.0-7.0=4.0m
下柱高Hl=11.8-4=7.8m
(2)初定柱的截面尺寸
当吊车起重量为100KN和轨顶标高为8.400m时,则实腹柱截面高度h≥Hk/14=657mm;截面宽度b≥max{Hl/14,400}=400mm。
对边柱A(C)柱:
上柱:
矩形截面400mmx400mm,截面积Al=0.16m2,自重4KN/m,Iu=2.13x10-3m4。
吊车桥架外边缘与上柱内边缘之间的空隙=750-400-230=120mm>80mm,满足要求。
下柱:
I形截面400mmx900mmx120mmx150mm,Al=0.193m2,自重4.825KN/m,Il=19.95x10-3m4。
对中柱B柱:
上柱:
矩形截面400x600,Al=0.24m2,自重6KN/m,Iu=7.2x10-3m4。
吊车桥架外边缘与上柱内边缘之间的空隙=750-300-230=220mm>80mm,满足要求。
下柱:
I形截面400mmx1100mmx120mmx150mm,Al=0.217m2,自重5.425KN/m,Il=32.6x10-3m4
图3柱截面尺寸
(3)定位轴线
B1:
由厂房设计任务书上所给附表查得,轨道中心线至吊车端部的距离B1=230mm。
B2:
吊车桥架至上柱内边缘的距离,当吊车起重量不大于500KN时,一般B2≥80mm,取B2=80mm。
B3:
边柱的上柱截面高度或中柱边缘至其纵向定位轴线的距离,取B3=400mm。
e=B1+B2+B3=710mm<750mm,满足要求。
计算中取e=750mm。
故取封闭的定位轴线A、B都分别与左右外纵墙内皮重合。
(4)计算单元及排架的计算简图
由于该车间没有特殊要求,结构布置均匀,除吊车荷载外,荷载在纵向的分布是均匀的,
故可取一榀横向排架为计算单元,计算单元的宽度为纵向相邻柱间距中心线之间的距离,即B=6.0m,如图2(a)所示。
排架的计算简图如图2(b)所示。
图4(a)图4(b)
五、荷载计算
(1)屋盖荷载
1)取屋盖恒荷载标准值为3.4KN/m2,屋架自重标准值65.5kN/榀,故屋盖传给排架柱的集中恒荷载设计值
G1=1.2x3.4x6x9+66.5/2=253.57KN
作用于上部柱中心线外侧e0=50mm。
2)屋面活荷载
由《荷载规范》规定,屋面均布活荷载标准值为0.5KN/m2,与雪荷载相等,故仅取其一项计算。
则由屋盖传给排架柱的集中活荷载设计值为:
Q1=1.4x0.5x6x9=37.8KN
作用于上部柱中心线外侧e0=50mm处。
(2)柱和吊车梁等自重
吊车梁及轨道:
边跨:
G3=1.2x(28.2+6x0.8)=39.6KN
中跨:
G3=1.2x(27.5+6x0.8)=38.76KN
边柱A(C)柱:
上柱:
G4A=G4C=1.2x4x4=19.2KN
下柱:
G5A=1.2x4.825x7.8=45.16KN
中柱B柱:
上柱:
G4B=G4C=1.2x4x6=28.8KN
下柱:
G5B=1.2x5.425x7.8=50.78KN
各永久荷载作用位置如图5所示:
A柱B柱C柱
图5各永久荷载作用位置
(3)吊车荷载
由表一可查得,Pmax,k=117KN,Pmin,k=26KN,G2k=39KN,B=5150mm,K=4050mm。
图6吊车梁支座反力影响线
由于每跨只有一台吊车,则:
(4)风荷载
基本风压;;
按B类地面粗糙度,根据各部分标高,可由教材表10-4查得风压高度变化系数μz为:
柱顶(标高11.1m):
μz=1.033
檐口(标高12.75m):
μz=1.077
屋顶(标高13.75m):
μz=1.105
风荷载体型系数μs及排架计算简图见图4:
图7风荷载体型系数及排架计算简图
则作用于排架上的迎风面和背风面的风荷载设计值分别为:
屋盖受到的风荷载对排架的作用,考虑成集中荷载作用在柱端,其设计值为:
(5)内力分析
等高排架可用剪力分配法进行排架内力分析。
5.1、柱剪力分配系数
柱剪力分配系数表2
柱号
边柱A、C
n=0.107;λ=0.338
C0=2.269;δ=1.225x10-3
0.256
中柱B
n=0.221;λ=0.338
C0=2.641;δ=0.644x10-3
0.488
2.单阶变截面柱柱顶反力系数
单阶变截面柱柱顶反力系数表3
简图
柱顶反力系数
边柱A、C
中柱B
2.216
1.852
1.005
1.170
0.677
0.957
0.333
——
其中a=(4-1.2)/4=0.7。
5.2、永久荷载作用下排架内力分析
内力正负号规定:
排架柱的弯矩图画在受拉侧,剪力以顺时针方向为正,轴力以受压为正。
结合图3可得如下:
弯矩方向见图5。
由于排架为正对称结构并作用对称荷载,排架结构无侧移,故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。
结合表三可得:
RC=-7.18KN(←)
此时排架各柱内力图见图8:
图8恒载作用下排架内力图
5.3、屋面可变荷载作用下排架内力分析
当AB跨作用屋面活荷载时的内力图与BC跨作用屋面活荷载的内力图呈镜像对称,所以只需讨论AB跨作用屋面活荷载时的内力图即可。
在柱顶附加不动铰支座:
撤销附加的不动铰支座,在排架柱顶施加集中力-(RA+RB),并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加,可得屋面活荷载作用于AB跨时的各柱顶剪力,即:
此时排架各柱内力图见图9:
图9AB跨作用屋面活荷载时排架内力图
根据镜像对称规律可得当BC跨作用屋面活荷载的排架各柱内力图,如图10:
图10BC跨作用屋面活荷载时排架内力图
5.4、吊车荷载用用下排架内力分析(不考虑厂房整体空间作用)
①作用于A柱
计算简图见图8。
则吊车竖向荷载、在牛腿顶面出引起的力矩分别为:
在柱顶附加不动铰支座:
撤销附加的不动铰支座,在排架柱顶施加集中力-(RA+RB),并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加,可得作用于A柱时的各柱顶剪力,即:
此时排架各柱内力图见图11:
图11作用于A柱时排架内力图
②作用在B柱左
计算简图见图12。
则吊车竖向荷载、在牛腿顶面出引起的力矩分别为:
在柱顶附加不动铰支座:
撤销附加的不动铰支座,在排架柱顶施加集中力-(RA+RB),并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加,可得作用于B柱左时的各柱顶剪力,即:
此时排架各柱内力图见图12:
图12作用于B柱左时排架内力图
③作用在B柱右
根据镜像对称规律可得当作用在B柱右时排架内力图,见图13:
图13作用于B柱右时排架内力图
④作用在C柱
同理,根据镜像对称规律,将“作用于A柱”情况的A、C柱内力互换,可求得各柱的内力,如图14:
图14作用于C柱时排架内力图
⑤作用在AB跨
当方向相反时,弯矩和剪力只改变符号,数值不变。
结合表2可得:
此时排架各柱内力图见图15:
图15作用在AB跨时排架内力图
⑥作用在BC跨
图16作用在BC跨时排架内力图
5.5、风荷载作用下排架内力分析
(1)左风
计算简图如图17所示。
结合表2可得:
此时排架各柱内力图如图17所示:
图17左吹风时排架内力图
(2)右风
风荷载为右吹风时,排架各柱内力图如图18所示:
图18右吹风时排架内力图
(6)内力组合
A、B柱的内力组合如附表3、表4所示。
六、排架柱截面设计
采用就地预制柱,混凝土强度等级C30,,纵向受力钢筋为HRB400级钢筋,,箍筋选用HPB300级钢筋,。
。
上下柱均采用对称配筋。
(1)选取控制截面最不利内力
大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴力为:
A柱:
上柱:
下柱:
B柱:
上柱:
下柱:
当,按大偏心受压计算。
对大偏心受压对称配筋的柱,根据“弯矩相差不多时,轴力越小越不利;轴力相差不多时,弯矩越大越不利”的原则,可确定各柱的最不利内力设计值:
A柱:
Ⅰ-ⅠⅢ-Ⅲ
B柱:
Ⅰ-Ⅰ
Ⅲ-Ⅲ(a)(b)
(2)A柱配筋计算
1)上柱配筋计算
考虑二阶效应:
附加偏心距:
则:
查教材表12-3知,
考虑二阶效应后的弯矩设计值和偏心距为:
,按大偏心受压计算。
选用3C16()。
截面一侧配筋率
截面总配筋率,满足要求
对垂直于排架方向的截面承载力验算:
由教材表12-3知,对垂直于排架方向的上柱计算长度
,查教材