高支撑模板系统施工方案.docx

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高支撑模板系统施工方案

单位工程施工组织设计或方案

（高支撑模板系统施工方案）

工程名称：

东莞市科技馆

工程地点：

东莞市新城市中心区元美中路北侧、亨元中路东侧转角地块

施工单位；恩平市二建集团有限公司

编制单位：

科技馆项目经理部审批单位：

恩平市二建集团有限公司

技术负责人：

审核负责人：

编制人：

审批负责人：

编制日期：

审批日期：

一、工程概况-------------------------------------------------------------------2

二、材料-------------------------------------------------------------------------2

三、施工方法-------------------------------------------------------------------2

四、质量保证措施-------------------------------------------------------------6

五、安全措施-------------------------------------------------------------------6

六、检测项目-------------------------------------------------------------------7

七、参考文献-------------------------------------------------------------------7

附：

高支撑模板系统计算书-------------------------------------------------8

一、工程概况

东莞市科技馆工程为钢筋混凝土框架结构、钢网架结构的高层建筑，楼高五层，设一层地下室，地上四层（局部设夹层）。

地下一层板面标高为－0.05M，二层结构板面标高为＋7.45M，三层板面标高为14.95M，四层板面标高为22.45M。

地下一层层高为4.55M，首层层高为7.50M，二、三层层高为7.50M，在工程施工中属超高楼层。

结构跨度最大为18M；一层最大框架梁截面为450×1000，一层楼板厚150㎜；二、三、四层最大框架梁截面为500×1200；二层楼板厚120㎜、150㎜，局部300㎜，三层楼板厚120㎜，局部楼板厚150㎜和180㎜；四层楼板厚120㎜，局部楼板厚180㎜。

砼强度等级为C30，现按施工规定编制高支撑模板系统施工方案如下。

二、材料：

18㎜厚夹板，80×100㎜木枋，20㎜厚直边板，1.93M及0.914M（地下室）门式架，Φ48×3.5钢管，可调顶托，底座。

三、施工方法

1．梁底支模：

梁底模板垂直支撑采用多功能钢门式架加可调顶托组合搭设。

用三个1.93M高门式架叠起，架顶加插L=600㎜可调顶托，门式架的排距为914㎜，端头排距为200㎜。

门式架两侧安装斜拉杆，上下之间用连接肖，臂型连接条锁，锁紧立杆接头，各层各跨门式架均需要安装纵横连系水平钢管通长。

钢管顶至两端柱身，钢管与门式架用钢管夹（排山扣）夹牢，使支顶体系有良好的整体性。

支顶上部用可调顶托牢固承托上部龙骨、模板。

支顶可调顶托上用80×80㎜木枋做主龙骨，间距914㎜。

主龙骨面沿梁长方向铺设纵向木枋，按龙门架1.219M宽均分放4条，面铺次龙骨支承梁底模板，间距为300㎜左右，木枋摆三层，最下一层枋可采用二条80×80㎜枋叠合成80×160㎜截面，叠合后每两木枋用25厚短板两端钉牢，梁旁设置短拉水板作斜支撑，水平间距不大于600㎜，支撑水平角度不大于45o。

梁旁（侧）板要求平顺。

垂直通光，拉水支撑牢固。

2．板底模板支撑：

板底模板支撑用门式架或钢管，两条主梁之间纵向间隔900㎜一道，用可调顶托架设木枋，作主龙骨，次龙骨间距间隔500㎜一道支撑板底模板。

木枋间用钢钉钉牢。

门式架各个架设纵向水平钢管拉顶紧牢，横向每道门式架与梁底门式架设通长水平钢管连结。

3．支模及模板安装要求：

①支模安装要求

a.门式架要尽量采用新架，可调顶托及斜拉杆合格有效。

b.每个门式架上部中间处必须用钢管与邻近每个门式架锁固，保证支顶体系形成一个整体。

c.锁固钢管的扣件应拧紧，且应检查扣件螺丝的扭力矩应符合规定。

d.当结构跨度大于10M，设置剪刀撑，剪刀撑由底部到顶整体设置，间距不得超过5M，支撑系统外围设置连续的剪刀撑。

剪刀撑允许绑接，但搭接长度要大于400㎜。

e.杆件搭接要求立杆对接，多层支架的上下层支柱应在同一垂直线上。

f.现浇的下层楼面，当上层现浇楼板浇筑后，且混凝土强度达到设计要求时，方能承受上层模板、支撑系统和新浇筑混凝土的重量。

否则下层楼面支顶不能拆除。

②模板安装要求

a.模板安装按模板的施工方案进行，严禁任意变动。

b.本工程全部结构模板采用18厚夹板，包括梁底、梁侧及楼面模板，梁侧模板超过600㎜高的用80×80木枋作骨廊。

c.梁傍板及底板在现场制作，在安装过程中，傍板安装时必须头尾拉线修直。

d.钢筋混凝土梁跨度大于或等于4M时，支承应按施工规范起拱，起拱应在全跨度的1‰～3‰（外围梁1‰，框架梁、内梁2‰）。

主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

e.楼板、梁均采用80×80、80×100㎜木枋，枋料经过严格挑选，腐朽檐边、弯曲、变形、裂纹、大疤节的不能使用在受力部位，安放时注意将微弯向上。

f.楼板的次龙骨间距每500㎜一条，楼板的跨度大于1100㎜时，设纵向主龙骨一度，（即次龙骨跨度应≤1100㎜），而主龙骨的支顶横向间距不大于1000㎜（即主龙骨跨度≤1100㎜）。

g.梁高在750㎜以上的梁，在梁身中水平距离每隔500㎜、竖直距离h/2设一道Φ12对拉螺栓加固。

③弧形梁模板制作

a.弧形梁底模板制作：

制作前先按平面图各弧形梁的不同弧度放出各种梁底大样模具。

梁底模具用9㎜厚夹板制作，并应按不同的弧度规格作出标识、编号。

弧形梁模底板用18㎜厚优质大夹板制作，按不同弧度规格模具制作相应弧度规格弧形梁底模板。

b.弧形梁侧模板制作：

用18㎜厚优质大夹板制作。

按梁规格高度及楼板模板压傍来确定制作出梁侧模板，并分清梁外弧侧模和梁内弧侧模，分别用电锯在侧模每隔400㎜开锯5㎜深4㎜宽锯路，外弧侧模锯内侧面，内弧侧模锯外侧面，并作出标识、编号。

④弧形梁模板安装：

根据墨线和弧形梁底模板位置安装梁侧模板，压脚板、斜撑应按弧形梁底弧度及上梁口弧形模具位置控制其弧度，并支撑牢固。

4．模板拆除要求

①拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求。

②拆模板时楼面混凝土达到设计强度的75%和上层混凝土浇捣后方能拆模、8M跨度以上的梁及2M以上的悬臂梁混凝土的强度要达到设计强度的100%方能拆模，拆模后，模板、枋木、支顶及多功能脚手要分类分规格堆放好，大夹板要擦涂JS-2脱模剂，并检查合格后才能继续使用。

③高处（4.5M以上）、复杂结构模板的拆除，应在操作位置铺设脚踏板或操作平台，并在四周设防护栏，作业人员应配好安全带。

拆模时应有专人指挥，并在下面标出作业区。

5．混凝土浇筑：

本工程主体结构混凝土浇筑施工，均在施工现场设搅拌站，供应砼。

泵机型号：

HBT60·13·90S混凝土泵，最大理论混凝土输送量：

69m3/h，现按15m3/h控制浇筑速度。

浇筑施工计划为平面上以设计的“后浇带”划分五个区域，分别作混凝土的浇筑。

一台输送泵作混凝土浇筑。

本支撑系统的结构楼板为钢筋混凝土肋形板，板厚150㎜，C30混凝土强度等级，分区楼面面积约：

1080㎡；混凝土浇筑量约为328m3。

1．施工顺序：

混凝土浇筑分段成带状回形浇筑，带宽10M左右。

按此推算：

浇筑分段长约28.5M，混凝土板连梁以平均0.30M板厚计算，一次混凝土浇筑量约：

28.5M×10.0M×0.30M=85.5m3。

楼面浇筑从远端往后退浇筑，若持续按之字形路线，每浇筑10.0M宽（约85.5m3），要求混凝土初凝时间大于2小时，可保证先浇部分混凝土在2小时内的初凝前得到覆盖，不会在混凝土带与混凝土带之间出现施工冷缝。

混凝土浇筑平面布置详见附图。

2．配合措施：

插入式振动器6支，平板振动器1部，混凝土出口处设4支振棒负责振荡。

在混凝土浇筑过程中，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现在变形、移位时，应及时采取措施进行处理。

四、质量保证措施

1．保证项目：

模板及其支架必须有足够的强度，刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。

如安装在基土必须坚实，并有排水措施，支承在基土时一般应在支顶下加支托或架木枋垫脚。

2．基本项目

1模板表面清理干净并采取防止粘结措施，模板上粘浆和漏涂隔离剂累计

面积不大于1000㎝2（梁＜400㎝2）。

②具体按照《建筑工程质量检验评定标准》及《混凝土结构工程及验收规范》GB50204-92执行。

五、安全措施

1．操作人员上岗时，必须有方案交底和安全交底。

2．操作人员在高处作业时必须系安全带、戴安全帽，严禁穿硬底鞋。

严禁酒后上岗操作。

严禁高处扔杂物。

3．夜间有人经过的洞口等处应有围护及红灯示警。

4．充分发挥安全“三宝”的作用，立面要设置满铺密眼的安全网，高处作业平桥下要设安全网兜底，“四口”设防安全栏网，所有人行安全通道要设封闭式防护棚，防止杂物掉落伤人。

六、检测项目

1．模板接缝宽度不得大于1.5㎜。

2．模板表面清理干净，并采取防止粘结措施（刷脱模剂）。

3．模板装配垂直度允许偏差3㎜，用2米托线尺检查。

4．表面平整度允许偏差5㎜。

5．立柱驳接必须同一轴线，接驳处上下立柱必须有接驳夹并紧固螺栓，垂直度小于L/500。

6．在使用过程（浇筑时）必须指定质安员检查支撑、代笼。

发现情况及时通知有关人员采取应急措施。

七、参考文献

1．新型脚手架与模板支撑架（中国建筑工业出版社）。

2．建筑工程模板手册（中国建筑工业出版社）。

3．建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）。

4．广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法（粤建监字〔1998〕02号）。

八、文明施工措施（详见专题方案）

有关安全、防火、质量管理、文明施工未详之处应按公司及上级标准规定。

东莞市科技馆工程高支撑模板计算书

一、计算依据

1．混凝土结构工程施工及验收规范GBS0204-92

2．建筑工程模板手册

3．建筑施工手册（第二版）

二、砼楼面板（h=120㎜）

1．平板模板采用18㎜厚建筑夹板

设计值标准值

荷载：

⑴模板自重：

0.3×1.2=0.36KN/㎡0.3

⑵砼、钢筋自重：

（24+1.1）×0.12×1.2=3.614KN/㎡5.02

⑶施工人员及设备活载：

2.5×1.4=3.5KN/㎡2.5

强度验算组合：

⑴、⑵、⑶

q1=（0.36+3.614+3.5）KN/㎡×1.0m=7.474KN/m

q2=（0.36+3.614）KN/㎡×1.0m=3.974KN/m

P=3.5KN/㎡×1.0m=3.5KN/m

刚度验算组合：

⑴、⑵、q′=5.32KN/m

取1m宽板计算：

W=1000×182/6=54000㎜3

I=1000×183/12=486000㎜4P=3.5KN/m

q1=7.474KN/mq2=3.974KN/m

500250250

（a）（b）

a.强度验算（骨廊间距500㎜）

（a）施工荷载为均布荷载：

M1=q12/8=7.474×5002/8=233562.5N/㎜

（b）施工荷载为均布荷载与集中荷载叠加：

M2=q12/8+P1/4=3.974×5002/8+3.5×500/4=124625N·㎜

由于M1＞M2,故应用M1验算强度.

σ=M1/W=233562.5/54000=4.325N/㎜2＜〔σ〕=13N/㎜2

符合要求

b.刚度验算（荷载取标准值）

f=5q′14/384EI=5×5.32×5004×384×9000×486000=0.99㎜

f/l=0.99/500=0.002＜〔f/l〕=1/400=0.0025

符合要求

2．主龙骨采用80×100㎜木枋＠900㎜，宽度为门式架宽度1219㎜。

W=80×1002/6=133333㎜3P=2.5×1.4=3.5KN/㎡

I=80×1003/12=6666667㎜4q=（0.3+5.02）×1.2=6.4KN/㎡

将各项自重及活荷载乘以分项系数后叠加：

1200

M=Pl/4+ql2/8=3.5×1.2/4+3.2×1.22/8=1.05+0.576=1.626KN·m

a.强度验算

σ=M/W=1626000/133333=12.20N/㎜2＜〔σ〕=13N/㎜2

符合要求

b.挠度验算

q′=5.32×0.5=2.66KN/m

f=5q′l4/384EI=5×2.66×12004/384×9000×6666667=1.20㎜

f/l=1.20/1200=0.0010＜1/400=0.0025

符合要求

3．次龙骨采用80×80㎜木枋

荷载：

⑴模板：

0.3×1.2=0.36KN/m2

⑵砼、钢筋自重：

25.1×0.12×1.2=3.614KN/m2

⑶施工活载：

2.5×1.4=3.5KN/m2

强度验算组合：

⑴、⑵、⑶q=7.474KN/m2

刚度验算组合：

⑴、⑵q′=0.3+5.02=5.32KN/m2

P=7.474×0.5×0.5=1.869KN

P′=5.32×0.5×0.5=1.33P=1.869KN

100500500100

1200

W=80×802/6=85333㎜3

I=80×803/12=3413333㎜4

a.强度验算

σ=M/W=P·a/W=1869×100/85333=2.19N/㎜2＜〔σ〕=13N/㎜2

符合要求

b.刚度验算

f=P′a（312－4a2）/24EI

=1.33×103×100×（3×12002－4×1002）/24×9000×3413333

=0.77㎜

f/1=0.77/1200=0.0006＜1/400=0.0025

符合要求

4．板底模板支撑采用门式架及Φ48×3.5钢管

⑴单根支撑承载力验算

P=2.964KN＜〔N〕=12.6KN

符合要求

⑵钢支撑受压稳定验算

①钢管截面面积：

A=π（D12－D22）/4=3.14×（4.82－4.12）/4

=4.89㎝2

②惯性矩：

I=π（R14－R24）/4=3.14×（2.44－2.054）/4

=12.19㎝4

③回转半径：

i=（I/A）1/2=（12.19/4.89）1/2=1.58㎝

④计算长度：

1=150㎝

⑤钢管长细比：

λ=1/I=150/1.58=94.94

⑥稳定系数：

Φ=0.676（查建筑施工手册）

⑦承载能力：

〔N〕=Φ·A·〔σ〕（〔σ〕=21KN/㎝2）

=0.676×4.89×21=69.4KN＞P=2.96KN

符合要求

三、梁（最大截面500×1200）

1．荷截计算

设计值标准值

板：

⑴120厚砼板自重：

3.614KN/㎡5.02KN/㎡

⑵模板自重：

0.36KN/㎡0.3KN/㎡

⑶施工活截：

3.5KN/㎡

q1=7.474KN/㎡q1′=5.32KN/㎡

梁：

⑴自重：

1.2×25.1×1.2=36.14KN/㎡22.59KN/㎡

⑵模板：

0.5×1.2=0.60KN/㎡0.3KN/㎡

⑶振捣荷载：

2×1.4=2.8KN/㎡

q2=39.54KN/㎡q2′=22.89KN/㎡

强度验算组合：

⑴、⑵、⑶

刚度验算组合：

⑴、⑵

按两边750㎜宽板传递至到梁中：

F1=7.474×0.75=5.606KN/m

F2=34.46×0.5=17.23KN/m

q′=（2F1′+F2′）=17.675KN/m

2．主龙骨采用80×80㎜木枋＠914㎜，跨度1200㎜。

（13.25）（括号内为标准值）

25.561KN/m

300300300300

3.14KN12003.14KN

（1.99）（1.99）

a.强度验算

M=3.14×103×（300+300）－25.561×300/2×300/4=1596438.8N·㎜

σ=M/W=1596438.8/133333=11.97N/㎜2＜〔σ〕=13N/㎜2

符合要求

b.刚度验算

f=5q′14/384EI－q′a2（312－2a2）/48EI

=5×16.546×12004/384×9000×6666667－

16.546×3002×（3×12002－2×3002）/48×9000×6666667

=7.45－2.14=5.31㎜

f/1=5.31/1200=0.0044＞1/400=0.0025

木枋双重设置可满足要求。

3．梁底次龙骨采用80×80㎜木枋（门式架＠900㎜）

P=3.14KNP=3.14KN

300300300

P900P

a.强度验算

M=P×900/2－P×300/2=3.14×900/2－3.14×300/2

=1413－471=942KN·㎜

σ=M/W=942×103/85333=11.04N/㎜2＜〔σ〕=13N/㎜2

符合要求

b.刚度验算

f=P′a·（312－4a2）/24EI+P′13/48EI

=1.99×103×300×（3×9002－4×3002）/24×9000×3413333

+1.99×103×9003/48×9000×3413333

=0.88+0.98

=1.86㎜

f/1=1.86/900=0.0021＜1/400=0.0025

符合要求

4.梁底支撑采用门式架及Φ48×3.5㎜钢管

①单根支撑承载力计算：

R=P=1.82KN＜〔σ〕=12.6KN

符合要求

②钢支撑受压稳定计算：

I=12.19㎝4A=4.89㎝2i=（I/A）1/2=1.58㎝

λ=1/I=150/1.58=94.94

可查得Φ=0.676钢管容许应力〔σ〕=21KN/㎝2

〔N〕=Φ·A·〔σ〕=0.676×4.89×21=69.4KN＞R=1.82KN

符合要求

五、7.5米高支撑模板的稳定性验算。

钢筋混凝土梁高1.2m，宽0.5米，净跨16.734m，支模高度6.3m，板厚120mm，模板支撑构造见附图。

梁模板采用18mm厚建筑大夹板，主龙骨采用2根80×80枋木，纵向次龙骨采用4根80×80枋木，横向次龙骨采用80×80枋木，间距300mm。

钢门架采用MF1219（门宽b=1219，高h。

=1930，自重w。

=0.224KN），架距914mm。

钢门架每步设一水平加固钢管一道，规格为Φ48×3.5（自重W1=0.0038KN/m）。

1、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1

每架距内、每步架高度的构配件自重：

门架1榀0.224KN

交叉拉杆2副0.08KN

连接棒2个0.012KN

合计0.316KN

步距h=h。

+0.025=1.930+0.025=1.955m

每米高度模板支撑自重：

NGK1=

=0.162KN/m

2、每米高度附件产生的轴心力设计值NGK2

每架距内（0.914m）：

水平加固杆2根2×0.914×0.038=0.069KN

扣件2个2×0.0145=0.029KN

每米高度内附件产生的轴心力标准值：

NGK2=

=0.025KN/m

3、施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和

NQik

（1）模板自重NQ1k在每架距内（0.914m长）

18mm厚夹板按0.126KN/㎡计

80×80枋木按550Kg/m3×0.08×0.08=3.52Kg/m=0.035KN/m

模板0.126×（2.0+2×1.08）×0.914=0.479KN

托木、夹木（80×80）0.035×0.914×4=0.128KN

斜撑（80×80×1180）2根0.035×1.18×2=0.083KN

帽木（80×80×2000）4根0.035×4×2=0.28KN

小楞（80×80×1080）8根0.035×1.08×8=0.302KN

次龙骨（80×80×914）4根0.035×0.914×4=0.128KN

主龙骨（80×80×2000）2根0.035×2×2=0.14KN

可调托座2个0.045×2=0.09KN

合计NQ1k=1.63KN

（2）混凝土自重NQ2k

NQ2k=0.914×（0.12×2+0.5×1.08）×25=17.823KN

（3）钢筋自重NQ3k

NQ3k=0.914（0.12×2+0.5×1.08）×1.5=1.069KN

（4）施工人员及设备自重NQ4k（按均布荷载1.0KN/㎡计）

NQ4k=0.914×1.219×1.0=1.114KN

（5）振动混凝土产生活荷载NQ5k

对于水平面模板（按q=2.0KN/㎡计）：

NQ5k=0.5×0.914×2=0.914KN

所以

NQik=1.63+17.823+1.069+1.114+0.914=22.55KN

4、作用于一榀门架轴心力设计值N

N=n×1.2（NGK1+NGK2）h+1.4×0.85

NQik

=3×1.2×（0.162+0.025）×1.955+1.4×0.85×22.55

=28.15KN

5、一榀门架稳承载力设计值Nd.

因为H=5.96m<30m,所以取调整系数R=0.80

A。

=310.2㎜2,A=2A。

=620.4㎜2（Φ42×3.5钢管）

Q235（3号钢）f=205N/㎜2=0.205KN/㎜2

门架MF1219：

主杆Φ。

=42mm

。

=3.5mm

所以I。

=

（424-354）=79083mm4

加强杆Φ1=26.8mm

1=2.5mm

所以I1=

（26.84-21.84）=14236mm4

h。

=1930mmh1=1536mm

所以等效截面惯性矩：

I=79083+

×14236=90413mm4

i=

=17.07mm

=h。

/i=1930/17.07=113

查表得稳定系数

=0.412

Nd=k

.A.f=0.80×