0.3
0,22
风压高度变化系数M
0,9
风荷载体型系数Ms
0,8
三、模板支撑体系设计
模板支架高度{m)
5
水平拉杆步距h(mm)
1800
面板铺设方式
平行长边
面板长向接缝方式
端缝齐平
立柱横向间距lb(mm)
900
小梁一端悬挑长度(mm)
250
设il•简图如下:
u':
*/••
*■
A*
♦
・’F」?
■
♦♦
«♦
♦♦
♦♦
♦
«
♦
Y■:
1
1
1
1
1
1
1
1
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1
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1
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1
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3;1/•■!
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・・・
'•・W
4
・・
■•・
•・•
A
1IUH
TiTTl
模板设讣平面图
SI
5QQ
模板设讣剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
1号面板长度l(mm)
1500
面板块数
4
悬臂长(mm)
300
小梁间距(mm)
900
面板宽度b(nim)
500
面板厚度{mm)
3
荷裁设iHft折减系数
0・95
面板截Ifii惯性矩I(cnF)
47.5
面板截而抵抗矩W(cn?
)
1046
面板抗弯强度设计值(fl(N/nmr>
205
面板弹性模SE(N/mnr)
206000
面板长向接缝方式为端缝齐平,根据《组合钢模板技术规范》GB50214,435
和444条,面板强度及挠度验算,宜以单块面板作验算对象,取最不利情况验算,
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,52i条,面板可按简支梁计
算。
所以面板受力简图如下:
qi
IIImill
Pq-I
900>_
p
q=
1
F™®'
300
K强度验算
qi=0.95x0.9max(1,2x(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik-I•35(Gik+
(G3k+G2k)xh)+l・4x0・7Qik]xb=0・95x0・9max[l・2x(0・3+(l・l+24)x0・15)+l・4x2・5,
135x(03+(1.1+24)x0.15)+1.4x07x2.51x0.5=3.58kN/in
q2=Xx0.9xL2xGikxb=0.95x0.9x1,2x03x0.5=0.15kN/mp=Xx0.9xl.4xQik=0.95x0.9xl.4x2.5=2.99kN
Mi=qiI-/8=3.58x0.9-/8=0.36kNm
M2=q21-/8+pl/4=0.I5x0.9-/8+2.99x0.9/4=0.69kN-in
M尸max[qi卩/2,q2l-/2+pl]=max[358x0.3-/2r0J5x03-/2+2.99x03]=0.9kNin
Mmax=max[0・36,0.69»0・9]=0・9kN・ma=Mniax/W=0.9xI0^/l(M60=8649N/min-<[f]=205N/innr
满足要求!
2、挠度验算
q=(G山+(G3k+G2ic)xh)xb=(0・3+(l・l+24)x0・15)x0・5=2・03kN/m
跨中vmax=5ql^/(384EI)=5x2.03x900'^/(384x206000x475000)=
0.18mm<1.5inin
悬臂端Vmax=qF/(8EI)=2・03x300少(8x206000x475000)=0・02mmG・5mm
満足要求!
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材料规格(mm)
448x3
小梁抗弯强度设ilfflIfl(N/mnr)
205
小梁抗剪强度设iT值⑴(NmnP)
125
小梁弹性模iftE{N/nmr)
206000
小梁截ifilOt矩Wgmh
4,49
小梁截而惯性矩KcnF)
1058
因円/1融整=[5000/900皿=5,按四等跨连续梁计算,乂因小梁较大悬挑长
度为250mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
,]]]]]U]''IIJJ111'yww]u]]']]u]]]]
4
•900
ZAWIJJIJIJIJI
900
OTTO5TO7
300
I300
300
■900
K强度验算
qi=O.95xO.9max[1・2(G|汁(G3k+G2k)xh)+1・4Qik,1•35(Gik+
(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.95x0.9xmax[1.2x(0.5+(l.l+24)x0J5)+1.4x2.5»
L35x(O.5+(Ll+24)xOJ5)+L4xO.7x2.5|xO.75/I=5.53kN/m
因此,qi»>=O・95xO・9xl・2x(Gik+(GMk+G2k)xh)xb=
0.95x0.9x1.2x(0.5+(1.1+24)x0.15)x055/1=328kN/m
qis5=0.95x0.9x1.4xQikXb=0.95x0.9x1.4x2.5x0.75/1=2.24kN/m
q2=0.95x0.9xl.2xGikxb=0.95x0.9x1.2x0.5x055/1=O.38kN/inp=O・95xO・9xl・4xQik/l=0.95x0.9x1.4x2,5/1=2・99kN
M|=0.107qi.^.L-+0.12Iq,;,;L-=0.107x3.28x0.9-+0.121x2.24x0.9-=0.5kN-m
M2=max[0.077q2L-+0.2IpL,0J07q2L-+0J81pL]=
max(0.077x038x0.9-+0.21x2.99x0.9,0.107x0.38x0.92+0.181x2.99x0.9]=
0・59kN・m
M3=max[qiLr/2,q2Lr/2+pLi]=max[5.53x0.25-/2,038x0.25-/2+2.99x0.25]
=0・76kN・m
Mmax=max[MipM2,M3]=inax[0.5,0.59,0・76]=0・76kN・ma=Mmax/W=0.76xl0^/4490=1693N/innr<[f]=205N/innr
满足要求!
2、抗剪验算
V,=0.607qi-yL+0.62qiffiL=0.607x3.28x0.9+0.62x2.24x0.9=3.05kN
V2=0.607q2L+0.68Ip=0.607x038x0.9+0.681x2.99=2.25kN
V3=max[qiLuq2L|+p]=max[5.53x0.25,0.38x0.25+2.99]=3.09kN
Vniax=inax[VHJV3]=maxI3.05,2・25,3・09]=3・09kN
Tmax=2Vmax/A=2x3.09x1000/424=14.57N/mnr<[T]=125N/mnr
满足要求!
q=(Gik+(G3k+G2k)xh)xb/l=(0・5+(24+l・l)x0・15)x0・75/l=3・2kN/m
跨中vmax=0・632ql?
/(100EI)=0・632x3・2x90(y7(100x206000xl07800)=
0.6mm<[v]=1/400=900/400=2.25mm
悬臂端vmax=qL^/(8EI)=3.2x250'^/(8x206000xl07800)=0.07nini<[v]=l|/400=
250/400=0・62mm
満足要求!
六、立柱验算
立杆稳定性讣算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
剪刀搏设置
曾通型
立杆顶部步即.hd(mm)
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撐点
的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数“1
L386
非顶部立杆讣算长度系数p2
L755
钢管类型
<148x3
立柱截Illi面积A(mnr)
424
立柱截而回转半径i(mm)
15.9
立柱截而抵抗矩Wgmb
449
立柱抗圧强度设ilfflIfl(N/mnr)
205
K长细比验算
顶部立杆段:
101=1屮i(hd+2a)=lxl・386x(1500+2x200)=2633・4mm
非顶部立杆段:
lo2=k^2h=1x1/755x1800=3159mm
X=lo/i=3159/15.9=198.68<[X]=210
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段:
l(n=km(hd+2a)=1.155x1.386x(1500+2x200)=3041.577mm
Xi=loi/i=3041.577/15.9=191.294,査表得,(pi=0」97
Mw=0.9\L4x0,22x0.9xL8-/10=0.07kNm
Nw=
0.95x0.9x[12x(055^24+1J)x0J5)+0.9xL4xl|x0.9x0.75+0.95x0.9\1.4x0.07/0.9
=3・94kN
f=Nw/(205N/mm-
满足要求!
非顶部立杆段:
lo2=kH2h=1-155x1.755x1800=364&645mm九2=lo2/i=364&645/15.9=229.475,査表得,甲2=0」39Mw=0.9\L4x0,22x0.9xL8-Z10=0.07kNm
Nw=
0・95x0・9x[1・2x(1」+(24+1・1)x0・15)+0・9x1・4x1]x0・9x0・75+0・95x0・92x1・4x0・07/0・9
=4.18kN
f=Nw/(=205N/mm-
満足要求!
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
按上节计算可知,可调托座受力N=3.94kN<[N]=30kN
満足要求!
8.立柱地基基础验算
地基土类型
粘性上
地基承载力设计Mfak(kPa)
70
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底而面积A(nr)
0・1
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4J8/(lxOJ)=4L82kPa70kPa
満足要求!
计算依据:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
6、
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
1.工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2.标岛900m
新浇混凝土楼板板耳(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
6
新浇混凝土楼板边宽B(m)
5
二、荷载设计
施I:
人员及设备荷敘标准值Qlk
面板及其支架自重标准值Gik(kN/m^)
出计算面板和小梁时的均布活荷粒(kN/nd}
2・5
•算tfii板和小梁时的集中荷栽dcN)
2・5
出计算主梁时的均布活荷载{kN/m?
)
L5
出计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载
(kN/m-)
1
面板
03
面板及小梁
0・5
楼板面板
075
面板及其支架
IJ
新浇毙混凝上自重标准ff(G2k(kN/n?
)
24
钢筋自重标准值G加kN/nd)
1・1
风荷裁标准值8k(kN/m2)
基木WRcoo(lcN/m")
0.3
0,22
风乐商度变化系数妝
0,9
风荷载体型系数Ms
0,8
三、模板支撑体系设计
模板支架高度{m)
5
水平拉杆步¥llh(mm)
1800
面板铺设方式
平行长边
面板长向接缝方式
端缝齐平
立柱横向间WUb(mm)
900
小梁一端悬挑长度(mm)
250
设计简图如下:
u':
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A*
♦
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■
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A
1IUH
TiTTl
模板设讣平面图
g
O
C■
50ft
模板设讣剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
1号面板长度l(mm)
1500
面板块数
4
悬臂长(mm)
300
小梁间距(mm)
900
面板宽度b(nim)
500
面板厚度{mm)
3
荷裁设iHft折减系数
0・95
面板截Ifii惯性矩I(cnF)
47.5
面板截而抵抗矩W(cn?
)
1046
面板抗弯强度设计值(fl(N/nmr>
205
面板弹性模SE(N/mnr)
206000
面板长向接缝方式为端缝齐平,根据《组合钢模板技术规范》GB50214,435
和444条,面板强度及挠度验算,宜以单块面板作验算对象,取最不利情况验算,
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,52i条,面板可按简支梁计
算。
所以面板受力简图如下:
qi
IIImill
Pq-I
900>_
p
q=
1
F™®'
300
K强度验算
qi=0.95x0.9max(1,2x(Gik+(G3k+G2k)xh)+1.4Qik-I•35(Gik+
(G3k+G2k)xh)+l・4x0・7Qik]xb=0・95x0・9max[l・2x(0・3+(l・l+24)x0・12)+l・4x2・5,
135x(03+(IA+24)x0.12)+1.4x0.7x2.5|x0・5=3・2kN/m
q2=Xx0.9xL2xGikxb=0.95x0.9x1,2x03x0.5=0.15kN/mp=Xx0.9xl.4xQik=0.95x0.9xl.4x2.5=2.99kN
Mi=qiI-/8=3.2x0.9-/8=0.32kN-m
M2=q21-/8+pl/4=0.I5x0.9-/8+2.99x0.9/4=0.69kN-in
M尸max[qi卩/2,q2l-/2+pl]=max[3,2x03-/2r0.15x03-/2+2.99x03]=0.9kNm
Mmax=max[0・32,0.69»0・9]=0・9kN・ma=Mniax/W=0.9xI0^/l(M60=8649N/min-<[f]=205N/innr
满足要求!
2、挠度验算
q=(G山+(G3k+G2ic)xh)xb=(0・3+(l・l+24)x0・12)x0・5=l・66kN/m
跨中vmax=5ql^/(384EI)=5xl.66x900'^/(384x206000x475000)=
0.14mm<1.5inin
悬臂端Vmax=qF/(8EI)=1.66x300少(8x206000x475000)=0・02mmG・5mm
満足要求!
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材料规格(mm)
448x3
小梁抗弯强度设ilfflIfl(N/mnr)
205
小梁抗剪强度设iT值⑴(NmnP)
125
小梁弹性模iftE{N/nmr)
206000
小梁截ifilOt矩Wgmh
4,49
小梁截而惯性矩KcnF)
1058
因円/1融整=[5000/900皿=5,按四等跨连续梁计算,乂因小梁较大悬挑长
度为250mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
,]]]]]U]''IIJJ111'yww]u]]']]u]]]]
4
•900
ZAWIJJIJIJIJI
900
OTTO5TO7
iuinuiuu
1
q=
屮
250
■900
K强度验算
qi=O.95xO.9max(l,2(Gik+(G3k+G2k)xh)+1・4Qik,1•35(Gik+
(G3k+G2k)xh)+1.4x0.7Qik]xb=0.95x0.9xmax[1.2x(0.5+(l.l+24)x0J2)+1.4x2.5»
L35x(O.5+(Ll+24)xOJ2)+L4xO.7x2.5]xO.75/I=4.95kN/in
因此,qw=O・95xO・9xl・2x(Gik+(G3k+G2k)xh)xb=
O.95xO.9xL2x(O.5+(l.1+24)x0.12)x0.75/1=2JkN/m
qis!
-=0.95x0.9xl.4xQikXb=0.95x0.9x1.4x2.5x0.75/I=224kN/m
q2=O.95xO.9x1.2xGikxb=0.95x0.9x1.2x0.5x055/1=0.38kN/mp=0・95x0・9xj・4xQ4/i=0・95x0・9xl・4x2・5/l=2・99kN
Mi=0J07qi»L'+0J2Iqi-^L"=0J07x2.7x0.9-+0.121x2.24x0.9-=0.45kN-m
M2=max[O.O77q2L-+O.2IpL,OJO7q2L-+OJ81pL]=
max[0.077x038x0,9-+0.21x2.99x0.9,0J07x0.38x0.9-+0.181x2.99x0.9]=
0・59kN・m
M3=max[qiLr/2,q2Lr/2+pLi]=max[4.95x0.25-/2,038x0.25-/2+2,99x0.25]
=0・76kN・m
Mmax=max[Mi・M2,M3]=inax[0.45,0.59,0・76]=0・76kN・ma=Mniax/W=0.76x10^/4490=1693N/innr<[f]=205N/innr
満足要求!
2、抗剪验算
Vi=0・607qi訐L+0・62q]活