所以，左受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
右受荷单元作用在竖中梃上是梯形荷载；
受力简图为：
（2）竖中梃在左受荷单元力作用下的受力分析：
wk：
风荷载标准值（MPa）；
W1：
左受荷单元宽（mm）；
H：
竖中梃的跨度（mm）；
qwk1：
在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值（N/mm）；
qw1：
在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值（N/mm）；
qwk1=wk×W1/2
=0.001261×517/2
=0.326N/mm
qw1=1.4×qwk1
=1.4×0.326
=0.456N/mm
qEAk：
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）；
βE：
动力放大系数，取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：
构件的重力荷载标准值（N），（含面板和框架）；
A：
门窗构件的面积（mm2）；
qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.0004
=0.00016MPa
qEk1：
左受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm）；
H：
竖中梃的跨度（mm）；
W1：
左受荷单元宽（mm）；
qEk=qEAk×W1/2
=0.00016×517/2
=0.041N/mm
qE1：
左受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm）；
qE1=1.3qEk1
=1.3×0.041
=0.053N/mm
qk1：
左受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值（N/mm）；
q1：
左受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值（N/mm）；
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：
……5.4.1[JGJ102-2003]
q1=qw1+0.5qE1
=0.456+0.5×0.053
=0.483N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值：
……5.4.1[JGJ102-2003]
qk1=qwk1
=0.326N/mm
M1：
在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值（N·mm）；
M1=q1×H2/24×（3-（W1/H）2）
=0.483×20502/24×（3-（517/2050）2）
=248346.746N·mm
V1：
在左受荷单元力作用下的剪力设计值（N）；
V1=q1H/2×（1-W1/2/H）
=0.483×2050/2×（1-517/2/2050）
=432.647N
（3）竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析：
wk：
风荷载标准值（MPa）；
W2：
右受荷单元宽（mm）；
H：
竖中梃的跨度（mm）；
qwk2：
在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值（N/mm）；
qw2：
在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值（N/mm）；
qwk2=wk×W2/2
=0.001261×517/2
=0.326N/mm
qw2=1.4×qwk2
=1.4×0.326
=0.456N/mm
qEAk：
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）；
βE：
动力放大系数，取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.08；
Gk：
构件的重力荷载标准值（N），（含面板和框架）；
A：
门窗构件的面积（mm2）；
qEAk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]
=5.0×0.08×0.0004
=0.00016MPa
qEk2：
右受荷单元水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm）；
W2：
左受荷单元宽（mm）；
H：
竖中梃的跨度（mm）；
qEk2=qEAk×W2/2
=0.00016×517/2
=0.041N/mm
qE2：
右受荷单元水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm）；
qE2=1.3qEk2
=1.3×0.041
=0.053N/mm
qk2：
右受荷单元受水平作用组合线荷载集度标准值（N/mm）；
q2：
右受荷单元受水平作用组合线荷载集度设计值（N/mm）；
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：
……5.4.1[JGJ102-2003]
q2=qw2+0.5qE2
=0.456+0.5×0.053
=0.483N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值：
……5.4.1[JGJ102-2003]
qk2=qwk2
=0.326N/mm
M2：
在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩设计值（N·mm）；
M2=q2×H2/24×（3-（W2/H）2）
=0.483×20502/24×（3-（517/2050）2）
=248346.746N·mm
V2：
在右受荷单元力作用下的剪力设计值（N）；
V2=q2H/2×（1-W2/2/H）
=0.483×2050/2×（1-517/2/2050）
=432.647N
13.2选用竖中梃型材的截面特性
选用型材号：
nsjq50
型材的抗弯强度设计值：
f=90MPa
型材的抗剪强度设计值：
τ=55MPa
型材弹性模量：
E=70000MPa
绕X轴惯性矩：
Ix=204570mm4
绕Y轴惯性矩：
Iy=80210mm4
绕X轴净截面抵抗矩：
Wnx1=6141mm3
绕X轴净截面抵抗矩：
Wnx2=5576mm3
型材净截面面积：
An=371.901mm2
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：
t=2.8mm
型材受力面对中性轴的面积矩：
Sx=3840mm3
塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-2007，取1.00；
对塑钢型材，参照铝合金龙骨，取1.00；
此处取：
γ=1.00
13.3竖中梃的抗弯强度计算
按下面的公式进行强度校核，应满足：
（M1+M2）/γWnx≤f
上式中：
M1：
在左受荷单元力作用下的跨中最大弯矩（N·mm）；
M2：
在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩（N·mm）；
Wnx：
在弯矩作用方向的净截面抵抗矩（mm3）；
γ：
塑性发展系数，取1.00；
f：
型材的抗弯强度设计值，取90MPa；
则：
（M1+M2）/γWnx=（248346.746+248346.746）/1.00/5576
=89.077MPa≤90MPa
竖中梃抗弯强度能满足要求。
13.4竖中梃的挠度计算
（1）竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算：
df1：
竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度（mm）；
df1=qk1H4/240EI×（25/8-5×（W1/2/H）2+2×（W1/2/H）4）
=0.326×20504/240/70000/204570×（25/8-5×（517/2/2050）2+2×（517/2/2050）4）
=5.103mm
（2）竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算：
df2：
竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度（mm）；
df2=qk2H4/240EI×（25/8-5×（W2/2/H）2+2×（W2/2/H）4）
=0.326×20504/240/70000/204570×（25/8-5×（517/2/2050）2+2×（517/2/2050）4）
=5.103mm
（3）竖中梃在风荷载作用下的总体挠度：
df=df1+df2
=5.103+5.103
=10.206mm
挠度的限值取杆件总长的1/100，即20.5mm，且不应大于20mm。
10.206mm≤20.5mm
10.206mm≤20mm
所以，挠度满足要求！
13.5竖中梃的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τ=55MPa（材料的抗剪强度设计值）
在上面的公式中：
τmax：
竖中梃最大剪应力（N）；
V1：
在左受荷单元力作用下的剪力设计值（N）；
V2：
在右受荷单元力作用下的剪力设计值（N）；
Sx：
竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩（mm3）；
Ix：
竖中梃型材截面惯性矩（mm4）；
t：
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度（mm）；
τmax=（V1+V2）Sx/Ixt
=（432.647+432.647）×3840/204570/2.8
=5.801MPa
5.801MPa≤55MPa
竖中梃抗剪强度能满足要求!
14玻璃板块的选用与校核
基本参数：
1：
计算点标高：
20.2m；
2：
玻璃板尺寸：
宽×高=B×H=517mm×1475mm；
3：
玻璃配置：
单片玻璃，钢化玻璃6mm；
模型简图为：
14.1玻璃板块荷载计算
（1）玻璃板块自重：
GAk：
玻璃板块单位面积自重（仅指玻璃）（MPa）；
t：
玻璃板块厚度（mm）；
γg：
玻璃的体积密度（N/mm3）；
GAk=γgt
=0.0000256×6
=0.000154MPa
（2）垂直于板块平面的分布水平地震作用：
qEAk：
垂直于板块平面的分布水平地震作用（MPa）；
βE：
动力放大系数，取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.08；
GAk：
玻璃单位面积自重（MPa）；
qEAk=βEαmaxGAk
=5.0×0.08×0.000154
=0.000062MPa
（3）作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：
……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001266+0.5×1.3×0.000062
=0.001813MPa
Sw+0.5SE标准值组合为：
qk=wk+0.5×qEAk
=0.001266+0.5×0.000062
=0.001297MPa
用于挠度计算时，采用Sw标准值：
……5.4.1[JGJ102-2003]
wk=0.001266MPa
14.2玻璃的强度计算
校核依据：
σ≤[fg]
θ：
玻璃的计算参数；
η：
玻璃的折减系数；
qk：
作用在玻璃上的荷载组合标准值（MPa）；
a：
分格短边长度（mm）；
E：
玻璃的弹性模量（MPa）；
t：
玻璃厚度（mm）；
θ=qka4/Et4……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.001297×5174/72000/64
=0.993
按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1；
σ：
玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）；
q：
作用在板块玻璃上的荷载组合设计值（MPa）；
a：
玻璃短边边长（mm）；
b：
玻璃长边边长（mm）；
t：
玻璃厚度（mm）；
m：
玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得m=0.1161；
σ=6mqa2η/t2……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.1161×0.001813×5172×1/62
=9.377MPa
9.377MPa≤fg=84MPa（钢化玻璃）
玻璃的强度满足要求!
14.3玻璃最大挠度校核
校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
df：
玻璃板挠度计算值（mm）；
η：
玻璃挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为1；
μ：
玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得μ=0.01198；
wk：
风荷载标准值（MPa）
a：
玻璃板块短边尺寸（mm）；
D：
玻璃的弯曲刚度（N·mm）；
df,lim：
许用挠度，取短边长的1/60，为8.617mm；
其中：
D=Et3/（12（1-υ2））……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：
玻璃的弹性模量（MPa）；
t：
玻璃的厚度（mm）；
υ：
玻璃材料泊松比，为0.2；
D=Et3/（12（1-υ2））
=72000×63/（12×（1-0.22））
=1350000N·mm
df=ημwka4/D
=1×0.01198×0.001266×5174/1350000
=0.803mm
0.803mm≤df,lim=8.617mm（钢化玻璃）
玻璃的挠度能满足要求!
第2章门窗设计计算书（C2窗8层及以上）
21基本参数
21.1门窗所在地区
广州地区；
21.2地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
A类：
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：
指有密集建筑群的城市市区；
D类：
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
21.3抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：
指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：
指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：
指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：
指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，广
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