地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书.docx
《地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书.docx（29页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书
无梁楼盖（标高-1.300）模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
B，标高-1.300m
新浇混凝土板板厚（mm）
350
模板支架纵向长度La（m）
8
模板支架横向长度Lb（m）
8
模板支架高度H（m）
4.1
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.5
0.5×1×0.8=0.4
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
900
水平杆步距h（mm）
1800
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
150
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
18
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4
I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1.4×1×3=14.862kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.35）=10.662kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.35）+1×1×3=11.885kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·m
σ=Mmax/W=0.167×106/（54000×103）=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×11.885×3004/（384×9350×486000）=0.276mm
νmax=0.276mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50*100mm
截面惯性矩I（cm4）
416.667
截面抵抗矩W（cm3）
83.333
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
二等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.3×（0.3+（24+1.1）×0.35）+1.4×0.3×3=4.531kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.3×（0.3+（24+1.1）×0.35）+1×0.3×3=3.626kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.447×106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝2.51kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.51×1000/（2×50×100）=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.353mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=2.02kN
R2=5.021kN
R3=2.02kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.618kN
R2ˊ=4.023kN
R3ˊ=1.618kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Ф48×3.2
截面惯性矩I（cm4）
11.36
截面抵抗矩W（cm3）
4.73
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.659×106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝4.08kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.08×1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.772mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
B-LG-1500（Φ48X3.2X1500）
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
450
立柱截面抵抗矩（cm3）
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm
l02=ηh=1.2×1800=2160mm
取两值中的大值l0=2160mm
λ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1210/15.9=76.101
查表得，φ=0.664
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.35）+1.4×3]×0.9×0.9=12.427kN
f=N1/（φ1A）＝12.427×103/（0.664×450）=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=2160/15.9=135.849
查表得，φ=0.28
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.35）+1.4×3]×0.9×0.9=12.962kN
f=N2/（φ2A）＝12.962×103/（0.28×450）=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.293kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=12.293×103/（0.664×450）+0.147×106/4730=72.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.35）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=12.827kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.827×103/（0.28×450）+0.147×106/4730=132.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=12.427kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.4×8×4.1×6+0.55×8×4）=121.363kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×8×82/2=362.88kN.m
MT=121.363kN.m≤MR=362.88kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×8×4.1+0.55×8×4）=32.508kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.35]×8×82/2=3398.976kN.m
MT=32.508kN.m≤MR=3398.976kN.m
满足要求！
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=12.962/（0.4×0.35）=92.586kPa≤fak=100kPa
满足要求！
主楼板（标高-0.500）模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
B，标高-0.500
新浇混凝土板板厚（mm）
180
模板支架纵向长度La（m）
5.7
模板支架横向长度Lb（m）
4.4
模板支架高度H（m）
4.9
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.5
0.5×1×0.8=0.4
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
900
立杆横向间距lb（mm）
900
水平杆步距h（mm）
1800
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
150
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
18
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm4
I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×1×3=9.742kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）=5.542kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1×1×3=7.618kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×9.742×0.32=0.11kN·m
σ=Mmax/W=0.11×106/（54000×103）=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×7.618×3004/（384×9350×486000）=0.177mm
νmax=0.177mm≤min{300/150，10}=2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50*100mm
截面惯性矩I（cm4）
416.667
截面抵抗矩W（cm3）
83.333
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
二等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.3×（0.3+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.3×3=2.994kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.3×（0.3+（24+1.1）×0.18）+1×0.3×3=2.345kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.295×106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝1.657kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.657×1000/（2×50×100）=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.229mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.333kN
R2=3.314kN
R3=1.333kN
正常使用极限状态
R1ˊ=1.048kN
R2ˊ=2.605kN
R3ˊ=1.048kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Ф48×3.2
截面惯性矩I（cm4）
11.36
截面抵抗矩W（cm3）
4.73
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.435×106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝2.693kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.693×1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=0.5mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
B-LG-1500（Φ48X3.2X1500）
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
450
立柱截面抵抗矩（cm3）
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm
l02=ηh=1.2×1800=2160mm
取两值中的大值l0=2160mm
λ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1210/15.9=76.101
查表得，φ=0.664
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×3]×0.9×0.9=8.279kN
f=N1/（φ1A）＝8.279×103/（0.664×450）=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=2160/15.9=135.849
查表得，φ=0.28
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.18）+1.4×3]×0.9×0.9=8.814kN
f=N2/（φ2A）＝8.814×103/（0.28×450）=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.4×0.9×1.82/10=0.147kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.145kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=8.145×103/（0.664×450）+0.147×106/4730=58.337N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.18）+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.147/0.9=8.68kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=8.68×103/（0.28×450）+0.147×106/4730=99.967N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=8.279kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLbHh2+Q3kLbh1）=0.9×1.4×（0.4×4.4×4.9×6+0.55×4.4×4）=77.394kN.m
MR=γGG1kLbLa2/2=1.35×1.05×4.4×5.72/2=101.32kN.m
MT=77.394kN.m≤MR=101.32kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLbH+Q3kLbh1）=0.9×1.4×（0.25×4.4×4.9+0.55×4.4×4）=18.988kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LbLa2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.18]×4.4×5.72/2=537.286kN.m
MT=18.988kN.m≤MR=537.286kN.m
满足要求！
十、立柱地基基础计算
脚手架放置位置
混凝土楼板
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=8.814/（0.4×0.25）=88.14kPa≤fak=100kPa
满足要求！
升级会员 