地下室顶板无梁楼盖模板盘扣式计算书Word文件下载.docx

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泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）

0.25

其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）

0.55

Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）

4

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.5×

1×

0.8=0.4

风荷载高度变化系数μz

1

风荷载体型系数μs

0.8

抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）

6

三、模板体系设计

主梁布置方向

平行立杆纵向方向

立杆纵向间距la（mm）

900

立杆横向间距lb（mm）

水平杆步距h（mm）

1800

顶层水平杆步距hˊ（mm）

1000

支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）

150

小梁间距l（mm）

300

小梁最大悬挑长度L1（mm）

100

主梁最大悬挑长度L2（mm）

平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

厚度t（mm）

18

抗弯强度设计值f（N/mm2）

16.83

弹性模量E（N/mm2）

9350

计算方式

简支梁

按简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：

W=bt2/6＝1000×

182/6＝54000mm4

I=bt3/12＝1000×

183/12＝486000mm3

承载能力极限状态

q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×

（0.1+（24+1.1）×

0.35）+1.4×

3=14.862kN/m

q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×

0.35）=10.662kN/m

正常使用极限状态

q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×

0.35）+1×

3=11.885kN/m

1、强度验算

Mmax=0.125q1l2=0.125×

14.862×

0.32=0.167kN·

m

σ=Mmax/W=0.167×

106/（54000×

103）=3.093N/mm2≤[f]=16.83N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝5ql4/（384EI）=5×

11.885×

3004/（384×

9350×

486000）=0.276mm

νmax=0.276mm≤min{300/150，10}=2mm

五、小梁验算

小梁材质及类型

矩形木楞

截面类型

50*100mm

截面惯性矩I（cm4）

416.667

截面抵抗矩W（cm3）

83.333

12.87

8415

二等跨梁

q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×

0.3×

（0.3+（24+1.1）×

3=4.531kN/m

q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×

3=3.626kN/m

按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.447×

106/83333=5.364N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝2.51kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

2.51×

1000/（2×

50×

100）=0.753N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

3、挠度验算

νmax=0.353mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm

4、支座反力

R1=2.02kN

R2=5.021kN

R3=2.02kN

R1ˊ=1.618kN

R2ˊ=4.023kN

R3ˊ=1.618kN

六、主梁验算

主梁材质及类型

钢管

Ф48×

3.2

11.36

4.73

205

206000

抗剪强度设计值fv（N/mm2）

125

四等跨梁

取上面计算中的小梁最大支座反力

R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.02,5.021,2.02]/2=2.5105kN

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN

计算简图如下：

1、抗弯验算

σ=Mmax/W=0.659×

106/4730=139.323N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.08kN

τmax＝2Vmax/A=2×

4.08×

1000/450=18.133N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.772mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm

七、立柱验算

钢管类型（mm）

B-LG-1500（Φ48X3.2X1500）

回转半径i（mm）

15.9

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立柱截面面积（mm2）

450

立柱截面抵抗矩（cm3）

4730

支架立杆计算长度修正系数η

1.2

悬臂端计算长度折减系数k

0.7

1、长细比验算

l01=hˊ+2ka=1000+2×

0.7×

150=1210mm

l02=ηh=1.2×

1800=2160mm

取两值中的大值l0=2160mm

λ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

不考虑风荷载

顶部立杆段：

λ1=l01/i=1210/15.9=76.101

查表得，φ=0.664

N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

3]×

0.9×

0.9=12.427kN

f=N1/（φ1A）＝12.427×

103/（0.664×

450）=41.59N/mm2≤[σ]=300N/mm2

非顶部立杆段：

λ2=l02/i=2160/15.9=135.849

查表得，φ=0.28

N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×

（1.05+（24+1.1）×

0.9=12.962kN

f=N2/（φ2A）＝12.962×

103/（0.28×

450）=102.873N/mm2≤[σ]=300N/mm2

考虑风荷载

Mw=ψc×

γQωklah2/10=0.9×

1.4×

0.4×

1.82/10=0.147kN·

N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×

γQQ1k]lalb+ψc×

γQMw/lb=[1.2×

0.35）+0.9×

0.9+0.9×

0.147/0.9=12.293kN

f=N1w/（φ1A）+Mw/W=12.293×

450）+0.147×

106/4730=72.219N/mm2≤[σ]=300N/mm2

N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×

0.147/0.9=12.827kN

f=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.827×

106/4730=132.88N/mm2≤[σ]=300N/mm2

八、可调托座验算

可调托座内主梁根数

2

可调托承载力容许值[N]（kN）

40

按上节计算可知，可调托座受力

N=12.427kN≤[N]=40kN

九、抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=ψc×

γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×

（0.4×

8×

4.1×

6+0.55×

4）=121.363kN.m

MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×

1.05×

82/2=362.88kN.m

MT=121.363kN.m≤MR=362.88kN.m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×

（0.25×

4.1+0.55×

4）=32.508kN.m

MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×

[1.05+（24+1.1）×

0.35]×

82/2=3398.976kN.m

MT=32.508kN.m≤MR=3398.976kN.m

十、立柱地基基础计算

脚手架放置位置

混凝土楼板

立柱底垫板的底面平均压力

p=N/（mfA）=12.962/（0.4×

0.35）=92.586kPa≤fak=100kPa

满足要求！

主楼板（标高-0.500）模板（盘扣式）计算书

B，标高-0.500

180

5.7

4.4

4.9

0.18）+1.4×

3=9.742kN/m

0.18）=5.542kN/m

0.18）+1×

3=7.618kN/m

9.742×

0.32=0.11kN·

σ=Mmax/W=0.11×

103）=2.037N/mm2≤[f]=16.83N/mm2

7.618×

486000）=0.177mm

νmax=0.177mm≤min{300/150，10}=2mm

3=2.994kN/m

3=2.345kN/m

σ=Mmax/W=0.295×

106/83333=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

Vmax＝1.657kN

1.657×

100）=0.497N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

νmax=0.229mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm

R1=1.333kN

R2=3.314kN

R3=1.333kN

R1ˊ=1.048kN

R2ˊ=2.605kN

R3ˊ=1.048kN

R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.333,3.314,1.333]/2=1.657kN

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.048,2.605,1.048]/2=1.3025kN

σ=Mmax/W=0.435×

106/4730=91.966N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝2.693kN

2.693×

1000/450=11.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.5mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm

0.9=8.279kN

f=N1/（φ1A）＝8.279×

450）=27.707N/mm2≤[σ]=300N/mm2

0.9=8.814kN

f=N2/（φ2A）＝8.814×

450）=69.952N/mm2≤[σ]=300N/mm2

0.18）+0.9×

0.147/0.9=8.145kN

f=N1w/（φ1A）+Mw/W=8.145×

106/4730=58.337N/mm2≤[σ]=300N/mm2

0.147/0.9=8.68kN

f=N2w/（φ2A）+Mw/W=8.68×

106/4730=99.967N/mm2≤[σ]=300N/mm2

N=8.279kN≤[N]=40kN

γQ（ωkLbHh2+Q3kLbh1）=0.9×

4.4×

4.9×

4）=77.394kN.m

MR=γGG1kLbLa2/2=1.35×

5.72/2=101.32kN.m

MT=77.394kN.m≤MR=101.32kN.m

γQ（Q2kLbH+Q3kLbh1）=0.9×

4.9+0.55×

4）=18.988kN.m

MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LbLa2/2=1.35×

0.18]×

5.72/2=537.286kN.m

MT=18.988kN.m≤MR=537.286kN.m

p=N/（mfA）=8.814/（0.4×

0.25）=88.14kPa≤fak=100kPa