山西大桥工程抱箍法盖梁施工方案含详细计算书Word文档下载推荐.docx
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焊接网、焊接骨架的允许偏差附表1
项目
允许偏差（mm）
网的长、宽
±
10
网眼的尺寸
网眼的对角线差
骨架的宽及高
5
骨架的长
箍筋间距
0，-20
钢筋位置允许偏差附表2
检查项目
受力钢筋间距
两排以上排距
同排
梁、板、拱肋
基础、锚碇、墩台、柱
20
灌注桩
箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距
钢筋骨架尺寸
长
宽、高或直径
弯起钢筋位置
保护层厚度
柱、梁、拱肋
基础、锚碇、墩台
板
3
模板、支架安装的允许偏差附表3
模板标高
基础
15
柱、墙和梁
墩台
模板内部尺寸
上部所有构件
5，0
30
轴线偏位
柱或墙
8
梁
装配式构件支承面的标高
+2，-5
模板相邻表面高低差
2
模板表面平整
预埋件中心位置
预留孔洞中心位置
预留孔洞截面内部尺寸
+10，0
支架拱架
纵轴线的平面位置
跨度的1/1000或30
曲线形拱架的标高
+20，-10
2.7砼浇注：
砼浇注前，应报请监理工程师检查模板各部位尺寸是否正确，接缝是否严密，支撑、拉杆是否稳固以及钢筋、预埋件位置等是否正确。
模板内的杂物、积水、钢筋上的污垢应清理干净。
以上各项全部符合设计要求后方可浇注砼。
砼拌合站集中拌合、砼罐车运输、吊车吊运砼入模。
在入模前检查混凝土的坍落度及均匀性。
浇注顺序从与墩柱联接部位开始向两端分层且对称浇注，每层厚度不超过40cm，砼振捣以砼面停止下沉,并无明显气泡上升、表面平坦一致为宜（约30S~40S）。
在灌注上层砼时，要将振捣棒插入下层砼内不少于10cm。
砼振捣时严禁碰撞钢筋和模板，浇注砼时要留足够数量的砼试件。
混凝土必须一次浇注完成，浇注应连续进行，如因故间断时，间断时间应小于混凝土的初凝时间。
在浇注过程中或完成时，若混凝土表面泌水较多，需在不扰动混凝土的条件下采取措施将水排除。
继续浇注时，应查明原因，采取措施，减少泌水。
浇注完成后，混凝土顶面应修整抹平，待定浆后再抹第二遍并压光。
浇注期间，应设专人检查抱箍、支架、模板、钢筋及预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。
2.8养生：
砼初凝后，用土工布或塑料布覆盖洒水养生，养生期不小于7天，养生期内必须保证混凝土表面经常处于湿润状态。
2.9拆侧模：
当盖梁砼强度达到2.5MPa时，在不损坏棱角的情况下拆除侧模，侧模拆除后，立即用土工布或塑料布覆盖洒水养生。
2.10拆底模：
当盖梁砼强度达到设计强度80%以上时，拆除承重底模。
三、施工工艺框图
四、质量标准
1、混凝土所用的水泥、河砂、碎石、水、外加剂及混合材料的质量和规格必须符合有关规范的要求，按规定的配合比进行施工。
2、不得出现露筋和空洞现象。
3、混凝土表面平整、光洁、棱角线平直。
4、实测项目应符合下表中的要求。
序号
规定值或允许偏差
1
混凝土强度（MPa）
在合格标准内
断面尺寸（mm）
轴线偏位（mm）
4
顶面高程（mm）
支撑垫石预留位置（mm）
五、劳动力组织
1、主要工程技术及管理负责人
技术负责人：
现场技术负责人：
安全工程师：
试验负责人：
物资负责人：
质检工程师：
测量负责人：
施工队负责人：
2、施工人员配备
劳动力工种
人数
备注
砼工
持证上岗
电焊工
钢筋工
机械司机
模板工
6
电工
7
木工
六、机械设备
机械名称
规格型号
单位
数量
主要用途
搅拌站
0.5m3/盘
座
拌制混凝土
装载机
PL930
台
拌合站加料
发电机
备用
混凝土罐车
8m3
辆
混凝土运输
钢筋切断机
钢筋加工
钢筋弯曲机
钢筋电焊机
400AD
模板
套
9
插入式振捣器
50型插入式
个
混凝土振捣
汽车吊
20t
七、质量与安全保证措施
1、质量保证措施
（1）混凝土采用搅拌站集中拌制，混凝土罐车运送至现场，确保混凝土质量。
（2）混凝土振捣应指定专人负责震动，保证混凝土外美内实。
（3）混凝土浇注过程中，设专人检查抱箍、支架、模板，发现变形应及时纠正，确保结构外形美观。
（4）现场施工人员全程旁站，监督混凝土振捣过程，保证混凝土施工过程中不出现漏振、过振引起的蜂窝、麻面、水泡等混凝土缺陷。
2、安全保证措施
（1）盖梁施工属高空作业，在底模周围要搭设4cm厚的脚手板和1.5m高的防落网，防止物件或人员坠落造成安全事故。
（2）施工人员在较高的盖梁上面施工必须戴安全帽和安全带。
（3）施工场地要有安全员巡视，发现隐患及时采取措施，避免安全事故的发生。
（4）施工现场必须悬挂安全警示标志，施工平台需设置栏杆，平台不能有探头板，作业人员必须系安全带。
（5）发现有不宜等高症，不得从事高空作业。
（6）严禁作业人员带酒作业。
（7）夜间施工必须有足够的照明设备，灯光应明亮。
（8）起重吊装应指派专人统一指挥，其中工要掌握作业的安全要求，其他人员要分工明确。
（9）吊装前必须严格检查其中设备各部件的可靠性和安全性，并进行试吊，作业中遇有停电或其他特殊情况，应将重物放下，不得悬于空中。
八、抱箍设计计算
1、抱箍设计
采用两块半圆弧型钢板（板厚t=8mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层10mm厚的橡胶垫，使用千斤顶将横梁架起，两根横梁采用16拉杆进行固定。
2、受力检算
2.1上部荷载计算
盖梁砼自重：
25.7×
26＝668.2KN
盖梁模板重：
4.5×
9.8=44.1KN
工字钢自重：
18×
2×
71.2×
9.8÷
1000＝25.12KN
荷载总重：
668.2+44.1+25.12=737.42KN
施工荷载：
按荷载总重的5％计
上部荷载总重：
Q=737.42×
1.05＝774.29KN
每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，上部荷载通过45a工字钢传递给抱箍，按简支梁计算，抱箍受力为774.29/2=387.15KN
以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.2抱箍受力检算
（1）螺栓数目计算
抱箍体需承受的竖向压力N=387.15kN
抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：
M24螺栓的允许承载力：
[NL]=Pμn/K
式中：
P---高强螺栓的预拉力，取225kN;
μ---摩擦系数，取0.3；
n---传力接触面数目，取1；
K---安全系数，取1.7。
则：
[NL]=225×
0.3×
1/1.7=39.7kN
螺栓数目m计算：
m=N’/[NL]=387.15/39.7=9.8个，取计算截面上的螺栓数目m=10。
而实际抱箍设计为16根M24高强螺栓，满足要求。
（2）螺栓轴向受拉计算
砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算，
抱箍产生的压力Pb=N/μ=387.15kN/0.3=1290.5kN由高强螺栓承担。
N′=Pb=1290.5kN
抱箍的压力由16条M24的高强螺栓的拉力产生。
即每条螺栓拉力为
N1=N′/16=1290.5kN/16=80.66kN
查《路桥施工计算手册》第427页高强螺栓轴心受拉应力σ=N1（1-0.4n1/n）/A
N1---轴心力
n1---所有螺栓数目，取：
16个
n——所计算截面（最外列螺栓处）上高强螺栓数目
A---高强螺栓截面积，A=4.52cm2
σ=N1（1-0.4n1/n）/A=80.66×
（1-0.4×
16/8）/4.52×
10-4
=35.7MPa＜[σ]=140MPa
故高强螺栓满足强度要求。
2.3I36c工字钢检算
（1）荷载计算
施工荷载包括：
平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重n1=44.1÷
13.02=3.39KN
钢筋混凝土重n2=1.4×
1.4×
26=51KN
工字钢自重n3=1.93KN
其余施工荷载为：
n4=（3.39+51+1.93）×
0.05=2.82KN
∑ni=n1+~+n4=59.14KN/m
取1.1系数q=59.14×
1.1=65.06KN/m
（2）工字梁受力分析
工字钢取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，工字钢受力计算模式见图5：
每根工字钢跨中最大弯距：
Mmax=ql2/8=65.06×
7.062÷
8÷
2=202.7×
106N·
mm
每根工字钢最大剪力：
V=65.06×
7.062÷
2÷
2=114.9KN
I36C工字钢截面系数为：
E=2.1×
105Mpa，WX＝964cm3，Ix=17351cm4
（3）强度检算
①抗弯强度检算
Mx/γx·
Wnx=202.7×
106/1×
964×
103=210.3＜f=215N/mm2
满足要求
②剪力验算
VSx/Ix·
tw=114.9×
103÷
（29.9×
10×
14）=27.4N/mm2＜fv=210N/mm2
检算合格。
③刚度验算
查规范挠度允许变形值为：
L/400＝7.602/400=1.9（cm）
A、按照剪支梁计算：
fmax=5QL4/384EIx=5×
65.06÷
7.6024/（384×
2.1×
105×
17351）=3.9cm＞1.9cm
验算不合格。
B、按照连续梁（如图所示）计算：
由2.1可知，上部荷载总共为774.29KN，考虑安全系数为1.1，所要承受的荷载为：
G=774.29×
1.1=851.72KN
钢筋混凝土占的荷载为：
2.6×
1.1=735.02KN
则如下图所示：
G3=851.72-735.02=126.7KN
G1=735.02-2×
150.37=434.28KN
则如图下图：
G2y=G2×
cosθ=150.37×
0.946=142.25KN
G2y’=G2y×
cosθ=142.25×
0.946=134.57KN
则如下图：
则每根工字钢承受的荷载：
q1=71.23÷
2=35.62KN/m
q2=54.89÷
2=27.45KN/m
按照图乘法计算跨中挠度为：
f端=（6×
L22/L12+3L23/L13-1）q2L2L13/24EI
=（6×
2.982/7.0622+3×
2.983/7.0623-1）27.45×
2.98×
7.0623/24×
17351×
10-8=9.73×
10-3m<
19mm（满足要求）
施工时工字钢中部预留拱度9mm
2.4外接1.0m10号槽钢强度进行验算
查钢结构规范知10号槽钢截面系数为：
105Mpa，WX＝39.7cm3，Ix=198cm4tw=5.3mm
按照最不利考虑，端头1m范围内的所有荷载全部加到10号槽钢上，由上图可知：
所以端头1m范围内钢筋混凝土体积：
按照棱台体积计算
S1=0.73×
1.46=1.07m2
S2=1.07×
1.46=1.56m2
其余荷载按照混凝土的5%计，安全系数为1.1，则总共荷载为：
G=1.31×
26×
1.05×
1.1=39.34KN
则每根槽钢承担的荷载为：
G1=39.34÷
2=19.67KN=19.67×
103N
剪力验算：
满足要求，验算合格。
2.56×
4.5cm方木强度验算
方木横向放置于盖梁底模下部，间距30cm，下面放置10槽钢，间距40cm，方木所能抵抗最大剪力为3.5N/mm2
考虑最不利的位置应为跨中，由前面知顺盖梁方向每延米的荷载q=71.23KN/m，则方木承受的均部荷载为：
q1=71.23×
（0.3÷
1.46）=14.64KN/m
方木上最大的剪力为：
应力为：
2.6侧模拉杆拉力检算
1、力学模型
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。
2、荷载计算
砼浇筑时的侧压力：
Pm=Kγh
K---外加剂影响系数，取1.2；
γ---砼容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按5℃考虑。
则：
v/T=0.3/5=0.06》>
0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×
0.035=1.09m
Pm=Kγh=1.2×
1.09=34.05kPa
图2-1侧模支撑计算图式
砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
Pm=34.05+4=38.05kPa
盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：
P=Pm×
（H-h）+Pm×
h/2=38.05×
0.37+38.05×
1.09/2=35kN
3、拉杆拉力验算
拉杆（φ16圆钢）间距0.7m，0.7m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：
σ=（T1+T2）/A=0.7P/2πr2
=0.7×
35/2π×
0.0082=60957.40kPa=60.95MPa<
[σ]=160Mpa
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