完整外脚手架专项施工方案.docx
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完整外脚手架专项施工方案
鹤山碧桂园天誉项目工程
脚手架
安
全
专
项
施
工
方
案
编制人：
职务：
校对人：
职务：
审核人：
职务：
审批人：
职务：
一、编制依据
1、《建筑施工脚手架实用手册》
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
7、《建筑施工竹脚手架安全技术规范》JGJ254-2011
8、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）
9、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号
10、本工程设计图纸
11、本工程施工组织设计
二、工程概况
1、工程概况
1、工程名称：
鹤山碧桂园天誉项目
2、工程地址：
鹤山市、沙坪镇、文华大道西南侧。
3、建设单位：
鹤山市同创房地产开发有限公司
4、设计单位：
广东博意建筑设计院有限公司
5、监理单位：
鹤山市工程建设监理有限公司
6、勘察单位：
广东省工程勘察院
7、施工单位：
开平住宅建筑工程集团有限公司
8、工程规模：
本工程由6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18-33层住宅楼（均设计有1层地下车库）连体地下车库组成。
9、施工范围：
桩基工程、基坑支护、土建工程、装饰装修、给排水、采暖、通风、电气及设备、消防系统及弱电智能工程等内容，具体详见工程量清单。
10、地下工程防水等级为一级，屋面工程防水等级为一级；建筑结构类别为一类，设计合理使用年限五十年；抗震设防烈度为6度；防火等级为二类，耐火等级地下一级，地上二级。
本工程共有6栋楼组成，1栋商业2层，5栋18-33层住宅楼连体地下车库（均设计有1层地下室）；设计建筑正负零标高为8.90m（85高程），规划总用地面积约为2.89万m2。
总建筑面积：
95427.02㎡，负一地下室，建筑面积约17244.10㎡，单体详见下表。
建筑物
名称
建筑面积
层数
建筑
高度
±0.00
标高（m）
建筑物安全等级
结构
类型
基础
类型
地上
地下
1#楼
8655.99
18
-1
54
8.90
二级
剪力墙
筏板基础
2#楼
8642.54
18
-1
54
8.90
二级
剪力墙
筏板基础
3#楼
21295.40
32
-1
96
8.90
二级
剪力墙
筏板基础
4#楼
25098.38
33
-1
99
8.90
二级
剪力墙
桩承台筏板基础
5#楼
12549.19
33
-1
99
8.90
二级
剪力墙
桩承台筏板基础
商业A
1787.98
2
8.8
8.15
三级
框架
桩承台条形基础
地下室
17244.10
-1
二级
框架
桩承台筏板基础
公变
153.44
1
三、外架进度计划
商业A外架搭设时间：
2015年9月10日---2015年9月30日
外架拆除时间：
2015年11月7日
1、2#楼外架搭设时间：
2015年9月10日---2016-1-10
外架拆除时间：
2016-8-1
3#楼外架搭设时间：
2015年9月10日---2016-4-15
外架拆除时间：
2016-11-1
4、5#楼外架搭设时间：
2015年9月10日---2016-5-3
外架拆除时间：
2016-11-15
四、脚手架搭设方案的选择
根据本工程的特点，决定1、2、3、4、5#楼3层以下采用落地架式脚手架，需搭设外楼梯，3层以上采用悬挑脚手架。
1、落地脚手架搭设方式与主要参数
1、脚手架用48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.8m，纵距为1.5m，步距为1.8m。
落地架最大搭设高度15m。
2、连墙件采用二步三跨连接。
采用一顶一拉（或刚性连接）的连接方式，具体做法详见附图。
3、脚手架立杆下部支承在1200宽的混凝土垫层上及地下室顶板上。
后浇带处在后浇带上加设16工字钢。
4、里立杆离墙面0.30。
（要求≤0.30m）
5、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，施工层满铺脚手板。
6、剪刀支撑在外侧立面整个长度与高度上连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450—600之间。
7、脚手架底部设置纵横扫地杆。
2、悬挑脚手架搭设方式与主要参数
1、悬挑架从三层开始悬挑,每10层悬挑一次，1、2#楼共悬挑2次，3、4、5#楼悬挑3次。
2、悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁。
工字钢悬挑长度1.5m。
水平间距1.5m，锚固长度>1.5m。
（要求≥1000mm）。
脚手架用48×3.5钢管和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.8m，纵距为1.5m，步距为1.8m。
钢丝绳采用6×19+117型，钢丝绳吊环采用16圆钢制作预埋。
3、脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=100
25钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。
4、连墙件采用二步三跨连接，剪刀撑设置同落地架。
5、里立杆离墙面0.40m。
6、脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，施工层满铺脚手板。
7、立杆底部200mm处设扫地杆。
8、水平钢梁与楼板压点采用20圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
四、施工平面图
五、脚手架计算书
1、钢管落地脚手架计算书
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为15m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2；脚手架用途:
装修脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处广东广州市，基本风压0.44kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.693；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.038；
脚手板铺设总层数:
13；
5.地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kPa）:
120.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.20；地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.8/（2+1）=0.08kN/m；
活荷载标准值:
Q=2×0.8/（2+1）=0.533kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.533=0.747kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×0.747×1.52=0.194kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.229kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.194×106,0.229×106）/5080=45.079N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=45.079N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=0.533kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.118×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.533×15004/（100×2.06×105×121900）=1.226mm；
大横杆的最大挠度1.226mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.3×0.8×1.5/（2+1）=0.120kN；
活荷载标准值：
Q=2×0.8×1.5/（2+1）=0.800kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.058+0.12）+1.4×0.8=1.333kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3
Mpmax=1.333×0.8/3=0.355kN·m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.359kN·m；
最大应力计算值σ=M/W=0.359×106/5080=70.706N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=70.706N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×8004/（384×2.06×105×121900）=0.008mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+0.8=0.978kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI
νpmax=977.6×800×（3×8002-4×8002/9）/（72×2.06×105×121900）=0.707mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.707=0.716mm；
小横杆的最大挠度为0.716mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.038×0.8/2=0.015kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；
活荷载标准值:
Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.058+0.015+0.18）+1.4×1.2=1.984kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×15.00=2.352kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×13×1.5×（0.8+0.2）/2=3.071kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:
0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×15=0.112kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.998kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.998+0.85×1.4×2.4=11.254kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.998+1.4×2.4=11.758kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
ω0=0.44kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
μz=0.74；
μs--风荷载体型系数：
取值为0.693；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7×0.44×0.74×0.693=0.158kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.158×1.5×1.82/10=0.091kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=11.254kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=N'=11.758kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.118m；
长细比:
L0/i=197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.186
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=11253.9/（0.186×489）+91347.97/5080=141.714N/mm2；
立杆稳定性计算σ=141.714N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=11757.9/（0.186×489）=129.273N/mm2；
立杆稳定性计算σ=129.273N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=[φAf-（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W））]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=4.646kN；
活荷载标准值：
NQ=2.4kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.091/（1.4×0.85）=0.077kN·m；
Hs=（0.186×4.89×10-4×205×103-（1.2×4.646+0.85×1.4×（2.4+0.186×4.89×100×0.077/5.08）））/（1.2×0.125）=57.282m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=Hs/（1+0.001Hs）
[H]=57.282/（1+0.001×57.282）=54.179m；
[H]=54.179和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。
脚手架单立杆搭设高度为15m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.44，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.44=0.196kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=4.454kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.454kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN；
Nl=9.454连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=9.454小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=56.269kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=11.254kN；
基础底面面积：
A=0.2m2。
p=56.269kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
2、悬挑脚手架设计
普通型钢悬挑脚手架计算书
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为30m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
脚手架沿墙纵向长度为150.00m；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2）:
2.000；脚手架用途:
装修脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处广东广州市，基本风压0.5kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
20层；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。
锚固压点螺栓直径（mm）:
16.00；
楼板混凝土标号:
C25；
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:
6.000；
钢丝绳与墙距离为（m）:
3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.8/（2+1）=0.08kN/m；
活荷载标准值:
Q=2×0.8/（2+1）=0.533kN/m；
静荷载
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