016脚手架方案.docx

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016脚手架方案

落地脚手

脚手架采用Φ48钢管搭设，立杆纵距为1.5m，立杆横距为1.00m，步距为1.75m，内立杆离开墙面250mm，幕墙处调整为350mm。

1号楼采用整体电动升降脚手，3号楼和2号楼30m以下（1-8层）采用落地式脚手，30m以上（8层以上）采用挑脚手，每隔4层一挑。

2．钢管脚手搭设：

立杆纵距为0.9m，立杆横距为1.2m，从20m向上立杆采用常规单根钢管。

（1）双排单管，立杆横距1.05m，纵距1.7m，步距1.8m，搭设高度16m；

南立面裙房采用双排双管，副管高度6m；从第四步起采用双排单管，立杆横距1.05m，纵距1.35m，步距1.8m，搭设高度53.7m；（在第十层采用Φ12.5吊索与墙体成450～600拉结卸荷，吊索连接脚手架一端拉结在大横杆外侧。

）

四~十六层东、西、北三立面采用双排单管，立杆横距0.85m，纵距1.5m，步距1.8m，搭设高度40.2m；

6．搭设施工顺序为：

脚手架的基础施工——首步1.8米立柱（先立里侧，后立外侧）——立柱临时固定——架设大、小横杆——铺设竹笆——做好固定件——架设第二步脚手架（立柱外侧及时设置剪刀撑、安全杆）——外侧密目网封闭。

7．脚手架的基本要求为：

横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。

挑脚手

本工程30米以上采用挑脚手，分别从9楼、13楼、17楼、21楼和25楼开始悬挑，搭设贯通的挑架。

挑脚手座脚采用14#工字钢。

挑架采用[16挑杆和[6.3拉杆，挑杆和拉杆采用M18膨胀螺丝与结构柱固定。

脚手与结构之间张设安全网及竹笆，脚手硬拉结利用窗洞并配合膨胀螺丝与楼层固定，每20平方米不得少于1只，脚手外侧满包绿网，平网及挑网按规范要求张设。

脚手的搭设

挑架安装顺序：

凿除结构边柱粉饰层→钻孔安装膨胀螺丝→安装固定铁板→安装挑杆（与固定铁板焊接）→安装拉杆（上下两端分别与铁板及挑杆焊接）→安装脚手座脚→检查验收→搭设脚手挑架

脚手架搭设标准：

横平竖直，连接牢固，底脚着实，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。

5．搭设要求

a立管纵距1.8，步高1.8米，脚手宽1米，距结构外立面边为500毫米。

b脚手钢管在地面上应垫槽钢。

脚手架的座脚必须平整坚实。

c脚手架外侧每9m设一道剪刀撑，剪刀撑的接长必须搭接，其搭接长度不得小于100厘米，剪刀撑随脚手的升高及时加设。

d外侧设防护栏杆和挡笆，并挂满安全网，内侧设临时防护栏杆，脚手架与墙面之间的空隙，每隔三排设一道安全网。

e架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设；在搭设中要正确佩戴和使用劳动保护用品。

f立杆必须等距对直，纵向间距不得大于2米：

g脚手架的步距为1.8米：

底层步距不得大于2米。

h立杆和横杆的接长点必须错开；脚手架各类杆件的连接必须严格按规程进行：

i钢管扣件脚手架扣件的扭力矩应控制在4.5-5公斤／米。

j大横撑间应等距设置两根搁栅；

k脚手架与主体结构必须有连接牢固的拉撑点，采用钢管硬拉结，拉撑点的水平间距不得大于5.4米，垂直距离不得大于3.6米，满足每20平方米设一硬拉结。

6．脚手架的管理

脚手架每平方米的施工荷载：

装饰阶段脚手荷载不得大于200kg/m2，不允许二步以上同时受载，脚手架上的垃圾杂物必须及时清理。

脚手架施工方案

二脚手架搭设

1、基础处理

搭设范围内的地基要求夯实、找平、硬化，作好排水处理。

土方回填夯实后，铺设150厚石渣，100厚素砼，上口向外坡1%，宽度距外墙1500mm；外设250×200mm排水沟并做好排水坡度。

在地下室顶板、裙楼屋面板上搭设脚手架，应按顶板设计允许荷载搭设，必要时预先支撑加固楼板。

2、所有立杆底部均垫直径180mm的圆钢板底座；

立杆底部安放10#（或8#）统长槽钢。

（2）立杆

a立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；

（3）纵向水平杆

（4）横向水平杆

（5）脚手板、安全网、防护杆

a自顶层作业层的脚手板下计，每隔12m满铺一层脚手板；

b安全网采用绿色密目式安全网全封闭，挂在外立杆内；

5．脚手架的外侧设防护安全网。

（7）连墙杆

a脚手架与主体的连接采用刚性连接,

悬挑脚手架的搭设与构造

○1搭设顺序：

准备材料----预埋螺栓----安装工字钢（在工字钢上焊10cm高钢管）----预留洞口----竖立杆----大横杆----小横杆----脚手板----安全网----预埋吊钩----连接立杆----大横杆。

○2构造布置

沿立杆纵距每1.5m设置一道工字钢，在工字钢上焊接10CM高短钢筋，间距为内、外立杆间距；

工字钢伸入楼层中部分用两φ16的U螺栓及σ=10mm钢板固定。

工字钢伸出的一端用钢丝绳斜拉。

3、脚手架搭设的技术要求：

活荷载不大于3.0KN/m2；

⑤脚手架四角应有避雷装置及接地保护，接地电阻不得大于10Ω；

⑥脚手架使用前，应由施工人员、安全员、脚手架操作人员组织验收，并应定期检查脚手架，防止松动；

⑦严禁脚手架上堆放杂物，以防坠落伤人，

⑧交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作，如必须上下同时进行工作时，应采取安全技术措施；

⑨脚手架上的均布荷载不得超过3.0KN/m2，不允许一步脚手架上堆放大量钢筋、模板、钢管等重物；

⑩拆除架子时应自上而下一步一清进行。

所有附着点不得提前拆除。

检查与验收

4、脚手架按设计构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直度，安全偏差±100mm，横向水平杆外伸长度偏差－50mm，步距搭设偏差±20mm，横距搭设偏差±20mm，立杆的纵距偏差±50mm；纵向水平杆高差一根杆的两端±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差±10mm；

5架子保养及验收

a验收由工地负责人、技术、安全、搭设等有关人员共同进行，验收后填写验收单，验收单上工地负责人和验收人员要签名，验收合格后方可投入使用。

b由工地安全员、架子班组长对脚手架进行自查，发现问题及时处理。

c外脚手架上严禁集中钢管钢模及其他建筑材料。

四、安全要求及防护措施

3、脚手架的外排必须满挂密目式安全网（规格为1.8m×6m，100cm22000目，每张3.0kg以上，而且要有国家标准合格证件），并且在最下层脚手架底兜一层安全网防止脚手架内物体坠落；

5、脚手架中无法上下的步架，应设置供操作人员上下的安全斜道；

7、电梯井口必须设高不低于1.2m高的金属防护门，电梯井内不得做垂直运输通道和垃圾通道；

9、出入口应搭设防护棚，宽于出入通道两侧各1m，伸出大于2m，防护棚设两层间距大于300mm，一层横铺，一层纵铺；

10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；

11、各种板与墙的洞口按其大小和性质分别设置牢固的盖板，栏杆、安全网或其它防坠落的防护措施。

五、脚手架的拆除

2、，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆的顺序进行；

3、拆除时，在施工现场划出工作区，并挂好安全标记，派专人统一指挥，人工传递上下一道架后，捆用机械吊放，上下呼应，动作协调，以防坠落；拆杆时先拿住杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣，然后拿住中间再拆除；拆除架子时如遇预留的斜道，上下料应先加固，以便拆除后确保稳定；

4、在拆架过程中，不得中途换人，如需换人时须将拆除情况交待清楚后方可离开。

6架子拆除

a架子拆除时，应划分作业区，周围竖立警戒牌，地面有专人指挥，严禁非工作人员入内。

b拆除立杆时应先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑，剪刀撑时先拆中间扣，然后托住中间再解端头扣。

c拆除时，要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方以防坠落。

d在大片架子拆除前应对预留斜道、上料平台，通道小飞挑等先行加固，以便拆除后，确保其完整安全和稳定。

e拆除时不要碰坏门窗、玻璃。

f拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运到地面的材料应放到指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

脚手架的拆除应明确专人负责指挥：

拆除前必须进行全面检查加固；拆除时应设围栏，指定专人警戒：

拆除必须按搭设的顺序自上而下进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除：

拆除的材料不准高处抛掷。

4主要安全技术措施

a扣件与钢管的贴合面要接触良好，不应有裂纹、气孔，也不应有疏松、砂眼或影响使用性能的铸造缺陷。

b脚手架搭设必须高于施工作业1.8M（一个步距），并外围1M高脚手片及密目安全网，每四个步距离墙处用竹胶板或竹笆片封闭一道。

c各杆件的伸出端头要大于100MM。

d斜拉圆钢用花篮螺栓拉紧，做到所有拉结拉紧程度基本相同，减少受力不均匀，吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处，拉杆底部兜紧。

架子上按要求挂设灭火器，以便应急使用。

脚手架上应配备灭火器材。

e常规搭设段做好接地防雷，悬挑架子钢管与结构钢筋在架子转角及中间部位焊接防雷，接地电阻不大于4Ω。

建立脚手架分阶段验收制度。

分阶段搭设的脚手架，实行分阶段验收；验收记录应存档；

检查维修管理制度。

脚手架应有专人负责检查维修保养，要健全脚手架的巡视值班制度。

六、脚手架的设计验算

（1）裙房东、西、北立面的落地脚手架搭设高度为16m，远小于规范要求，这里不作验算

（2）南立面及东立面南边搭设高度53.7m，立杆纵距离1.35m，横距离1.05m，步距离1.8m纵向、横向水平杆验算①水平杆所受的荷载施工均布活荷载标准值F1=3KN/m2

竹笆脚手片自重F2=0.1KN/m2F=1.2F2+1.4F1=4.32KN/m2

（a）纵向水平杆按五跨连续梁计算，计算跨度取纵距离1.4m计算。

杆件受力如右图所示：

q=F×1.05/3=1.512N/mm

杆件的抗弯强度验算σ=M/w

而M=KmqL2查“荷载与结构静力计算表”得Km=－0.105载面矩W=5080mm3

得σ=0.105×1.512×13502/5080=56.96N/mm＜[f]=205N/mm挠度验算

f=KfqL4/100EI

查“荷载与结构静力计算表”得Kf=0.644

弹性模量E=2.06×105N/mm2惯性矩I=1.219×105mm4

f=0.644×1.512×13504/100×2.06×105×1.219×105

=1.29mm﹤[v]=L/150=9mm

（b）横向水平杆按简支梁计算

杆件受力（按均载计算）：

q=F×1.35=5.832N/mm

杆件的抗弯强度验算

σ=M/w

而M=KmqL2查“荷载与结构静力计算表”得

Km=－0.125载面矩W=5080mm3

得σ=0.125×5.832×10502/5080=158.2N/mm＜[f]=205N/mm

挠度验算

f=5qL4/384EI

查“荷载与结构静力计算表”得

弹性模量E=2.06×105N/mm2惯性矩I=1.219×105mm4

f=5×5.832×10504/384×2.06×105×1.219×105

=3.68mm﹤[v]=L/150=7mm

（C）纵向、横向水平杆与立杆连接力均小于直角扣件的承载力设计值，这里不作验算。

②立杆验算

立杆所承受的荷载（考虑风荷载）

脚手架自重荷载：

0.121KN/m

脚手架构配件自重：

0.07KN/m2

竹笆脚手板25道：

0.1×25=2.5KN/m2

施工荷载标准值（取一层装修作业层）：

2KN/m2

则NG1K=0.121×48.3=5.844KN

NG2K=0.07×48.3×1.35+2.5×1.35×1.05/2=6.336KN

ΣNQK=2×1.35×1.05/2=1.418KN

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4×0.85×ΣNQK=16.351KN

立杆稳定性验算

N/ФA+MW/W≦f

长细比：

λ=L0/I查表得I=15.8mm

L0=kµh

K—为计算长度，附加系数取1.155

µ__为立杆计算长度取1.50

h—为立杆步距1.80m

得L0=1.155×1.5×1.8=3118.5mm

得λ=3118.5/15.8=197.4

查表得Φ=0.186,A=489mm2

而水平风荷载标准值

WK=0.7µzµsw0

µz

___风压高度变化系数取1.54×1.45

µs

___脚手架风荷载体型系数1.30ψ

ψ—挡风系数0.089

w0

___基本风压取0.8KN/m2

wk=0.7×1.54×1.450×1.30×0.089×0.8=0.145KN/m2

风荷载产生的立杆弯距

得MW=0.85×1.4Mwk=0。

85×1。

4×WKLah2/10

=0.85×1.4×0.145×1.82×1.35/10=0.0783KN.m

得N/ФA+MW/W=16351/0.186×489+78300/5080

=195.2N/mm2﹤[f]=205N/mm2

高度验算

HS={ΦAf－[1.2NG2K+0.85×1.4（ΣNQK+MWKΦA/W）]}/1.2gk

={0.186×489×205－[1.2×6336+0.85×1.4（2835+78300×0.186

×489/5080）]}/1.2×121=52.9m

脚手架高度按下式调整

[H]=HS/（1+0.001HS）=50.2m

脚手架搭设高度满足要求。

双立杆稳定性这里不作验算。

③连墙杆验算

连墙杆按二步三跨距离设置一个连墙杆。

连墙件轴向力

NL=NLW+N0

NLW

____风荷载产生的连墙件轴向力

NLW=1.4×WK

.AW

WK=0.7µzµsw0=0.145KN/m2

NLW=1.4×0.145×3.6×4.05=2.96KN

AW

____连墙件的覆盖面积

N0

____连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力取5KN

则NL=7.96KN﹤[N]=8KN（直角扣件）

④板面承载力验算

a、南立面立杆放在人防顶板上，板为砼C40，板厚500mm，配有

双向双层Ф20@200钢筋。

离墙四米左右有一条砼后浇带，后浇带

处用钢管作支撑体系。

板自重产生的荷载标准值荷载标准值24×0.5=12KN/m2

板面活荷载标准值3KN/m2

q=（1.2×12+1.4×3）×0.2=3.72KN/m2（取计算板宽200mm，脚手

架底座宽度180mm）

立杆传来的荷载

脚手架自重荷载：

0.121KN/m

脚手架构配件自重：

0.07KN/m2

竹笆脚手板28道：

0.1×28=2.8KN/m2

施工荷载标准值（取一层装修作业层）：

2KN/m2

NG1K=0.121×53.7=6.498KN

NG2K=0.07×53.7×1.35+2.8×1.35×1.05/2=7.060KN

ΣNQK=8×1.35×1.05/2=1.418KN

每个立杆传来的荷载F=1.2（NG1K+NG2K）+1.4×0.85×ΣNQK

=18.0KN

板为单向板，板受力如右图所示：

单向板按短边一端固定一端简支梁计算l=4250mm

a1=3000mmb1=1250mm

a2=4050mmb2=200mm

弯矩为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ弯矩叠加之和

Ⅰ：

MX1=qlx（3－4x/l）/8

MB1=－ql2/8

Ⅱ：

AC段MX2=RAx=Fb1

2（3－b1/l）x/2l2

MB2=－Fa1b1（1+a1/l）/2l

Ⅲ：

AD段MX3=RAx=Fb2

2（3－b2/l）x/2l2

MB3=－Fa2b2（1+a2/l）/2l

得M=MX1+MX2+MX3=x[ql（3－4x/l）/8+Fb1

2（3－b1/l）/2l2+Fb2

2（3－

b2/l）/2l2]

=x（8094－1.86x）=1.86x（4352－x）

当x=2176mm时，弯矩最大

MMAX=8.807×106N.mm

负弯矩MBMAX=MB1+MB2+MB3

=－ql2/8－Fa1b1（1+a1/l）/2l－Fa2b2（1+a2/l）/2l

=－（8.4×106+1.32×107+3.275×106）

=－2.525×107N.mm

板面配筋αS=MMAX/fcmbh0

2

C40砼，fcm=21.5N/mm2b取200mm

h0=500-25=475mm

得αS=8.807×106/21.5×200×4752=0.009，查表得ξ=0.010

查表得ξ=0.010

As=ξbh0fcm/fy=0.010×200×475×21.5/310=66mm2

取Φ8@200（As=101mm2），

负弯筋αS=MBMAX/fcmbh0

2=2.525×107/21.5×200×4752=0.026

查表得ξ=0.026

As=ξbh0fcm/fy=0.026×200×475×21.5/310=171mm2

取Φ12@200（As=226mm2）

远小于砼板实际配筋Φ20@200双向双层。

所受剪力如右图所示：

剪力为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ剪力叠加之和

Ⅰ、VA1=3ql/8VB1=－5ql/8

Ⅱ、VA2=Fb1

2（3－b1/l）VB2=Fb1

2（3－b1/l）－F

Ⅲ、VA3=Fb2

2（3－b2/l）VB3=Fb2

2（3－b2/l）－F

则VA=VA1+VA2+VA3=5.939+2.107+0.059=8.105KN

VB=VB1+VB2+VB3

=－9.881－15.893－17.941=－43.725KN

得V=43.715KN﹤0.07fcbh0=0.07×19.5×200×475=129.48KN

同样作集中力考虑时，V﹤0.2fcbh0/（λ+1.5）λ=a/h0

则λ=a2/h0=4050/475=8.526取λ=3

V=17.941﹤0.2fcbh0/（3+1.5）=0.022fcbh0=81.51KN

则不进行受剪计算，因此脚手架搭设在砼板上是偏于安全的。

后浇带处钢管支撑承载验算

RA=3ql/8+F[b1

2（3－b1/l）+b2

2（3－b2/l）]/2l2

=3×3.72×4250/8+18000×[（12502×（3－

1250/4250）+2002×（3－200

/4250）]/（2×42502）

=8094N

后浇带处钢管支撑采用Φ48@550钢管，

板自重产生的荷载标准值荷载标准值24×0.5=12KN/m2

板面活荷载标准值3KN/m2

q=（1.2×12+1.4×3）×（0.55－0.2）=6.51KN/m2

则每根钢管所受最大的力为

N=8.094+3×6.51×4250/8=18.469KN

N/ФA=18469/0.186×489=203N/mm2﹤205N/mm2安全。

b、东立面立杆放在人防顶板上，板为砼C40，板厚300mm，

配有双向双层Ф20@150钢筋。

（3）东、西、北立面脚手架

东、西、北立面脚手架搭设高度21.3m，立杆纵距1.5m，横距0.85m，步距1.8m，共11步。

因搭设高度远小于规范要求，这里对脚手架纵向、横向水平杆、立杆以及连墙件不做验算。

只对砼板面承载进行验算。

脚手架自重荷载：

0.1248KN/m

脚手架构配件自重：

0.07KN/m2

竹笆脚手板10道：

0.1×10=1.0KN/m2

施工荷载标准值：

3+2=5KN/m2（取一层主体施工操作层和一层装修作业层）

则NG1K=0.1248×21.3=2.658KN

NG2K=0.07×21.3×1.5+1.0×1.5×0.85/2=2.874KN

ΣNQK=5×1.5×0.85/2=3.188KN

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4×0.85×ΣNQK=10.432KN

C40砼板面厚140mm，板尺寸取2500×7500。

板自重产生的荷载标准24×0.14=3.36KN/m2。

板面活荷载标准值3KN/m2

板为单向板，板受力如右图所示：

单向板按短边简支梁计算l=2500mm

a1=1450mmb1=1050mm

a2=2300mmb2=200mm

q=1.646N/mmF=10432N

（取计算板宽200mm，脚手架底座宽度180mm）

弯矩为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ弯矩叠加之和

Ⅰ：

MX1=qlx（1－x/l）/2

Ⅱ：

AC段MX2=Fb1x/l

Ⅲ：

AD段MX3=Fb2x/l

得M=MX1+MX2+MX3

=x[ql（1－x/l）/2+Fb1/l+Fb2/l]

=x（7274－0.8232x）

当x=1450mm时，弯矩最大

MMAX=8.817×106N.mm

αS=M/fcmbh0

2

C40砼，fcm=21.5N/mm2b取200mm

h0=140-15=125mm

得αS=8.817×106/（21.5×200×1252）=0.131，查表得ξ=0.14

As=ξbh0fcm/fy=0.14×200×125×21.5/310=242.7mm2

因板四周与梁连接，故配筋可以降低20％，则As=194.2mm

取Φ12@200（As=226mm2）

所受剪力如右图所示：

剪力为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ剪力叠加之和

Ⅰ、VA1=ql/2=－VB1=2.058KN

Ⅱ、VA2=Fb1/l=4.381KN

VB2=－Fa1/l=－6.051KN

Ⅲ、VA3=Fb2/l=0.835KN

VB3=－Fa2/l=－9.597KN

则VMAX=VB=VB1+VB2+VB3

=－2.058－6.051－9.597=－17.706KN

得V=17.706KN﹤0.07fcbh0=0.07×19.5×200×125=34.12KN

同样作集中力考虑时，V﹤0.1fcbh0/（λ+1.5）λ=a/h0

则λ=a2/h0=2050/125=16.4取λ=3

V=9.597﹤0.2fcbh0/（3+1.5）=0.044fcbh0=21.45KN

则不进行受剪计算，砼板实际配筋Φ12@200双向双层。

因此脚手架搭设在砼板上是偏于安全的。

（4）东立面南边一～十层脚手架验算

东立面南边脚手架搭设高度34.9m，立杆纵距1.5m，横距0.85m，步距1.8m，共19步。

这里对脚手架纵向、横向水平杆、立杆以及连墙件不做验算。

只对砼板面承载进行验算。

脚手架自重荷载：

0.1248KN/m

脚手架构配件自重：

0.07KN/m2

竹笆脚手板18道：

0.1×18=1.8KN/m2

施工荷载标准值：

3+2=5KN/m2（取一层主体施工操作层和一层装修作业层）

则NG1K=0.1248×34.9=4.356KN

NG2K=0.07×34.9×1.5+1.8×1.5×0.85/2=4.812KN

ΣNQK=5×1.5×0.85/2=3.188KN

N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4×0.85×ΣNQK=14