RF连接器与电缆压接技术Word格式文档下载.docx
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4．同时连接和夹紧电缆。
5．还适用于与备有保护圈的高柔软电缆（如泡沫绝缘材料电缆）的端接。
6．端接的质量一致性好，人为因素小。
7．端接所需要的时间比较：
直式同轴连接器采用压端接结构比采用螺纹端接结构能节省工时在40﹪以上，弯式同轴连接器采用端接结构比采用螺纹端接结构能节省工时在50﹪以上。
1.6/5.6mS同轴连接器采用压端接与采用螺纹端接比较
采用螺纹连接
采用压端接
直式
弯式
所需时间（﹪）
所需时间（分钟）
100
3.5
3.84
60
2.10
50
1.97
端接零件数（个）
8
9
5
6
特点
复杂
简单
预制电缆线头
只能手工操作
能自动操作
电缆端接工具
开口扳手
压接钳或压接机
射频同轴连接器卡环装配工具的设计
郭建雄
一概述
射频同轴连接器按对接方式可分为螺纹式、推入式和卡口式三种。
其中螺纹式品种最多、用量最大。
卡环是螺纹式连接器的关键零件。
目前一般用镊子或螺丝刀装配卡环。
不仅费力、速度慢，而且容易损坏卡环、划伤外壳和碰掉镀层。
采用本文设计的装配工具装配卡环可克服上述缺陷。
二设计方法
一般螺纹式连接器的结构如图1所示。
其中，卡环是具有一定弹性和强度的有缺口圆环。
自由状态下的卡环外径D2大于螺套内径D4；
卡环内径D3小于外壳外径D1。
要把卡环装入螺套，必须先将卡环收紧放至外壳的卡环槽中，然后连同外壳一起推入螺套内。
利用图2所示的简单工具即可完成卡环的装配过程。
该工具应按所装配连接器的外壳、卡环和螺套尺寸进行设计。
d1应与螺套内径D4相同；
d2应大于卡环外径D2；
L1应小于或等于螺套总长；
d3应设计得正好能容纳螺套；
α应在4°
左右，α越小装配越省力，但装配行程也就越长。
下表给出N（L16）、TNC（L12）和SMA系列卡环装配工具的尺寸。
其他类型连接器的卡环装配工具也可按上述方法设计。
尺寸
d1
d2
d3
d4
L1
L2
a（参考）
型号
N（L16）
17.7
39
4°
TNC（L12）
13
28.5
SMA
6.8
14.2
30′
三使用方法
将卡环装到外壳的卡环槽内，并按图3所示置于装配工具上方，然后按图示方向在外壳上施加适当的力将卡环和外壳一起推入螺套内即可完成装配。
四结论
用该工具装配卡环和传统装配方法相比有以下优点：
1、可以减轻工人劳动强度，提高装配效率。
2、不会损坏卡环、划伤外壳，碰掉镀层。
3、可降低废品损失，提高产品质量。
该装配工具的局限性是仅能用于外壳卡环槽以后尺寸不大于外壳外径的直式连接器。
铍青铜弹性零件的时效处理
陆振基
【提要】铍青铜作为一种性能优异的弹性材料将广泛应用于电气、电子元器件（开关、继电器、接插件、敏感元件等）中作重要的零件，具有硬度高，耐磨性好、耐蚀、耐寒、无磁性等优点。
但材料处理困难、性能不稳定严重影响实际使用效果。
本文针对铍青铜弹性零件的时效处理工艺进行了一系列实验，摸到了一些规律。
为实际生产过程中解决问题提供了依据。
一、概述
电气，电子元器件、仪表中作弹性接触零件的材料要求具有高的弹性、强度、疲劳极限好的导电、导热和化学稳定性。
目前常用的弹性材料有锡磷青铜、黄铜、锌白铜、硅锰青铜和铍青铜，其主要参数如表一所示。
由表一可见铍青铜是性能优异的材料，硬时效态的QBe1.9铍青铜较QSn6.5-0.1锡青铜的强度高三倍，较BZ15-20锌白铜的强度高一倍；
弹性极限优于其他材料；
延伸率在固溶态时接近于QSn6.5-0.1；
电阻率低，与H62黄铜相近。
铍青铜虽有不少优点。
但也由于地壳中铍的含量稀少，价格高昂，对人体有害以及制品性能波动大难以掌握等就构成了铍青铜的缺点。
铜铍合金铍含量在2.5%以内的为可加工型材料，含铍量超过2.5%的铜铍金则为加工性很差的铸造型材料。
通常指的铍青铜均是含铍在2.5%以内的可加工型铜铍合金。
铍青铜的相图如图一所示。
由相图可以看出，铍是作为溶质随着温度的升高而沿BA曲线增加溶解到溶剂（铜）中去的数量的，且组成铜铍固溶体α，在室温时铍的溶解度约为0.2%，605℃时为1.55%，866℃时为2.7%。
铍青铜的热处理机理实质上是利用过量的铍在固溶体中析出与否来实现的，过饱和的α固溶体性质柔软、延伸性好，时效处理时过饱和的铍原子缓慢地析出，弥散在晶界上（以γ2相存在）从而增加了α相晶格之间的移动阻力，材料本身的强度和硬度得到提高，铍青铜的其他优异性能也才得到体现。
组成铍青铜的材料除铜铍外，还经常添加少量的镍（0.2~0.5%）和钛（0.1~0.25）。
镍能减缓铍青铜在热处理时的相变速度，阻碍合金在固溶处理过程的晶粒长大得到充分固溶的组织。
添加钛后，则在时效处理使析出的γ2相更均匀的分布。
因此保证了强度、硬度及其他性能的均匀性。
铍青铜加入钛后在不降低性能的基础上降低镍，铍的含量，这一点也是有益的，QBe1.9材料就是典型例子。
二、铍青铜的热处理
铍青铜的热处理主要有固溶（淬火）、时效、二次快速淬火和半时效处理。
其中固溶和时效处理为常用的。
现将铍青铜的有关热处理机理和工艺分述如下：
1.固溶（淬火）处理：
固溶处理的目的是①得到过饱和的α固溶体，为时效作准备，②使铍青铜有良好的塑性便于加工。
固溶处理工艺比较难掌握，制造电气弹性接触件的单位不宜自己进行固溶处理，以直接购买淬火态材料进行加工为宜。
推荐工艺为：
780℃±
10℃,保温时间：
材料厚为0.13MM以下的为2~6分；
0.13~0.25MM厚的为3~9分；
0.25~0.76MM厚的为6~15分。
原则是保温时间不宜偏长，冷却速度要快。
（淬火低于25℃的清水中）
2.时效处理：
时效处理是获得零件必须的物理、机械性能的重要手段，是铍青铜零件的最后热处理。
时效处理的质量直接决定零件的实际使用效果，所以时效处理是铍青铜零件的关键工艺。
铍青铜的时效是一个进展迅速的不连续、不均匀的沉淀过程，它首先沿晶界开始，并以很大速度向晶内发展，当晶粒内部沉淀硬化时，晶界早已过时效而软化。
所以选择正确的工艺参数是重要的。
320℃±
10℃保温2小时后空冷。
3.二次快速淬火：
用于形状复杂、需要材料在有一定弹性和塑性的情况下加工的场合，有特殊要求的弹性零件。
其工艺与固溶处理大致相同。
4.半时效处理：
是一种低温欠时效处理，一般在固溶处理后，时效处理前进行。
其目的是使材料具有一定强度。
便于加工，且在时效时可省去夹具。
半时效处理一般用于棒管材料。
三、铍青铜件的时效处理
铍青铜的时效处理虽然有较正确的推荐工艺，但这绝不是万无一失的。
在制订具体规范时必须对具体的零件作一份根据自身选用的材料及基本热处理特征来确定最佳的规范。
这样做后，即使发生了问题也可以心中有数，利于解决问题了。
我厂在这方面做了较多的试验，得到一些较信服的结论，下面就具体问题作一讨论：
1.分析具体零件，保证关键部位质量
我厂生产的航空、电气产品中用的铍青铜接触弹性件较多，而且要求的尺寸精度、硬度都很苛刻，由于各零件要求各不相同，所以，考虑问题的侧重也是有区别的。
我厂用的铍青铜典型零件结构如图二、图三所示。
其中图二的零件主要是保证零件的角度和平整度，这两方面主要由夹具来保证。
该零件原来用固溶状态的铍青铜冲制，但为了保证零件平整度，故改用硬态材料冲制，效果显著提高，硬度的均匀性也得到保证。
2.正确选择材料状态，考虑零件的变形，图三所示的零件是航空微动开关的主要零件，尺寸要求正确，硬度要求达HV：
400左右，尤其是要求零件的A面B面贴平并保证搭接长为0~0.14MM。
这点软态材料是无法保证的，而我们选用了硬态材料效果就较好；
另外我们用心棒嵌入零件孔的部位，并用重量较大的压块夹紧零件这样质量就得到了保证。
3.确定常用材料的热处理特性
确定常用材料的热处理特性是作为制订具体的热处理工艺的有效手段，把这工作做好后就可以知道零件产生废次品的去向和弥补废次品的办法。
我们的做法是将常用规格几种铍青铜材料（QBe1.9CY）于不同温度而保温时间相同，及时效温度时间相同而保温时间不同的两个情况下进行试验，得到几组数据，并把它绘成曲线，找出规律来。
（见图四、图五、表二）
我们不难从图四中看出，最佳的时效处理温度为280~320℃，这符合推荐工艺，但我们还发现较厚的材料对时效温度比较薄的材料敏感，这是我们制订工艺的重要因素。
我们从图五中可以看出在保温时间范围内出现两个硬度值较大的时间段；
一个在0.5小时左右，另一个在2小时左右；
我们把这两个情况进行了分析发现在保温0.5小时范围时硬度值虽然较大但不是最大，而且时间范围窄不易控制掌握，而且薄的材料0.5小时左右出现高的硬度值不明显甚至不出现，这说明这一点不稳定，在保温时间超过0.5小时后，硬度值又下降（情况也各异）我们分析为硬态材料的硬度消失。
（指固溶态材料冷轧后提高的这部分硬度）综上分析保温时间选择为2小时较为合理。
在图五中还可以看出较薄的材料对温度的长短很敏感，须严格控制。
四、时效处理尚需考虑的其他问题
时效处理除上述必须首先考虑的问题外，还有一些问题也不能忽视，主要是：
1.夹具的影响
时效处理在某种程度上讲是零件的热定型处理，所以一定要考虑防止零件的变形，在这基础上尽量减轻夹具的重量以提高零件受热的均匀性。
同时用延长保温时间来弥补夹具对工艺参数的影响，而不宜提高时效温度。
2.收缩率的影响
铍青铜在时效过程中，伴随第二相r2的析出、体积会发生变化（收缩率一般为0～0.2％）这个因素对零件关键部位的尺寸是有影响的，不应忽视。
3.电阻率的影响
由于铍青铜是用于关键场合的重要零件，在对电气参数有很苛刻的情况下是必须考虑材料电阻率的，而铍青铜的电阻率与时效处理规范有关。
（见图六）
由图六可见电阻率要求较低时，必须保证较长的保温时间（即在保证一定性能的基础上，提高时效处理的均匀性）
由于铍青铜缺点的存在促使人们在寻找新的代用材料，但由于科学技术的发展，产品的要求也越来越高，应用铍青铜的场合也增加，所以目前围绕铍青铜进行的研究试验仍有重要、的意义。
参考文献
冶金工业出版社：
重有色金属材料加工手册第一分册
铍青铜及铍青铜热处理
——对射频同轴连接器的弹性接触件的探讨
翁人赞
射频同轴连接器弹性接触件采用铍青铜材质是对射频同轴连接器采用IEC国标标准，等效采用MIL-C-39012美军标。
对确保射频同轴连接器电接触可靠性无论是对“采标”或保证整机设备和系统的正常工作，均有着重要的意义和作用。
但是，弹性接触件仅采用了铍青铜而缺乏对铍青铜热处理认识，不采取严格的工艺规范和质量控制，仍然不能保证达到射频同轴连接器电接触可靠性的要求和指标。
铍青铜是一种典型的时效强化材料，加工成型的接触件必需经过严格的热处理，才能成为一种符合要求，满足使用的弹性接触件。
对其它所涉及的技术问题也作适当的综述力求提高产品质量。
一、重视弹性接触件质量的原因：
弹性接触件是射频同轴连接器中的基本结构要素之一。
它与壳体、连接机构、绝缘体、电缆夹紧装置等结构组成才能与射频同轴电缆形成可靠的电连接，达到在规定的使用频率范围内实现稳定而均匀的传输射频信号。
通常，在射频同轴连接器中规定了多种重要的电气参数，如电压驻波比、插入损耗、射频泄漏和耐射频高电位电压。
要实现这些规定要求的参数指标，以及直接影响连接器接触性能指标的接触电阻、分离力、机械寿命，关键在于中心接触件和外接触件这两种弹性接触件的可靠程度。
以上各种电气指标和机械性能，必须建立在电接触可靠性的基础上才能评价，才能保证正常使用的目的。
如单件接触件的失效，就会失去射频连接器的整个作用，并将引起整个设备和系统发生故障。
特别应该指出的是：
国防重点工程系统的通信卫星，洲际导弹，雷达系统，电子对抗，要求配套的所有电子元器件应达到安全可靠的程度，否则，将会造成不可弥补的巨大损失。
经国内外长期使用实践表明，射频连接器的失效模式，通常有接触失效，绝缘失效，连接结构失效，连接电缆装置失效和其它形式的失效。
但接触可靠性程度是连接器最基础最重要的性能之一，影响射频连接器接触失效的原因较多，弹性接触件是否采用铍青铜，对铍青铜热处理质量控制的保证程度如何？
对这两个问题将对电接触是否良好起着决定性的作用。
二、弹性接触件采用铍青铜的问题
铍青铜是一种性能优异的弹性材料，它的弹性极限高于锡磷青铜、硅锰青铜、黄铜等常用的弹性材料，硬态的QBe2较锡磷青铜的强度高，电阻率低接近于H62黄铜，其它性能硬度，线胀系数适合用于电气，电子产品的要求。
详见下列常用弹性材料性能对照表（表一）
通过以上性能参数的比较，可清楚地看出铍青铜不但弹性好、硬度高，而且耐磨性好，此外还具有耐蚀、无磁性、导电、导热等优点。
从产品设计和使用要求来看，射频连接器的重要零件——弹性接触件，尤其是对使用要求高的军用射频连接器采用铍青铜是一种理想的选择。
根据具有权威性的美军标MIL-C-39012对弹性接触件的材料就明确规定要使用铍青铜。
从“采标”的要求来看应达到同一设计，同一加工和同一材料，因此，弹性接触件使用铍青铜可视为“采标”工作的基本要求。
重视材料选用的统一。
这对贯彻国际标准，美军标时是应遵循的，从使用要求分析，弹性接触件对中心接触件的插孔接触件与插针接触件之间，对外接触件与外导体之间接触良否依靠弹性压力，铍青铜具有弹性优良的特性，插孔接触件在插拔过程及使用期均容易保持在收口状态，外接触件在涨口后也容易保持对导体产生弹性压力，相对来说比其它材料为好。
它的另一特征硬度高耐磨性好，这样接触耐久性高，电接触稳定性易于确保，可靠性就高。
铍青铜是按含铍量的多少可分为可加工型的铜铍合金，含铍量2.5%以内，弹性零件用这种材料；
含铍量超过2.5%的铜铍合金加工性很差的铸造型材料，弹性零件不宜使用。
铍青铜是特殊青铜中的一种，铍青铜是不含锡的。
在选用铍青铜时应特别注意材料状态和精度等级。
为有助于掌握这两要素，我们可以了解一下制造铍青铜的生产过程：
从配料→压延配料→拉制（或挤制）成棒料→淬火拉丝成线材。
其φ6㎜以上的型材称棒材。
在φ6㎜以下的型材为线材。
棒料根据加工方法不同分为拉制棒和挤制棒两种。
拉制棒的精度等级高于挤制棒。
一般情况下拉制棒按6级、7级允许偏差。
而挤制棒按9级、10级、11级允许偏差。
精度等级必须在合同中注明，否则拉制棒按7级，挤制棒按10级允许偏差供货。
材料的精度等级满足不了零件要求时，可选用适量加工余量的棒料，可用无芯磨床或车床加工。
以达到零件尺寸的精度要求。
为了提高生产效率和降低生产成本常需采用一些特殊规格，则应由供需双方另行协议而定。
我国生产的铍青铜棒因受设备限制，缺乏大型淬火火炉，只能提供在相变温度570℃以下的退火状态的棒料。
这种棒料不经高温淬火处理是无法强化材料特性，达不到接触件的技术要求。
所以，用这种状态的棒料用来加工的弹性接触件，如“N”型的接触头，则一定要经过淬火处理，然后再时效处理才能达到预期的目的。
当我们使用铍青铜棒时，应了解国产材料的现状与发展，如解决了大型淬火炉的设备后，原材料就可进行淬火处理，使用铍青铜的用户可针对不同的供应状态选择使用。
线材是用棒料经淬火拉丝而逐步形成的。
用钨钢拉丝模按不同规格直径一道道拉制，见线材拉制的示意图：
铍青铜线材制造时采取不同的工艺范围，可获得不同状态的材质。
各国都有自己的标准。
我国铍青铜线材标准是GB3134-82（有软状态，半硬状态，硬状态）三种：
A.硬状态：
在温度780℃（90min）相变为γ状。
在这种加温条件下，在水中冷却，经过拉制的这种冷却硬化线材称为硬状态。
B.半硬状态：
在温度780℃（90min）相变为γ状，在这种加温条件下，在水中冷却，但拉制力小于硬状态的力（拉制力小，则拉成同样粗细的直径的线材比硬状态的生产周期长）。
在这种状态下所形成的线材，称为半硬状态。
C.软状态：
在温度570℃以下进行拉制或挤制的线材，这种软状态的材质不经淬火处理，其材料的硬度，抗拉强度无法提高，均得不到强化。
各国所采用铍青铜线材标准是不同的，我国线材标准为GB3134-82有硬状态、半硬状态、软状态三种。
日本线材标准为JISH3270-86有3/4硬状态、1/4硬状态、0状态三种，美国线材标准为ASTMB197M-83有硬状态，3/4硬状态，半硬状态、1/4硬状态，软状态五种。
其时效硬化前后的抗拉强度δb值如下：
（1）国内铍青铜线材
供应状态
时效硬化前δb（N/㎜2）
时效硬化后δb（N/㎜2）
M（软）
380～580
>
1050
Y2（半硬）
550～800
1200
Y（硬）
800
1300
（2）日本铍青铜线材
C1720W-0（软）
390—540
1100—1320
C1720W-1/4硬
620—805
1210—1420
C1720W-3/4硬
835—1070
1300—1590
（3）美国铍青铜线材
TB00（软）
400—540
1105—1310
TD01（1/4硬）
620—792
1205—1415
TD02（半硬）
760—930
1275—1480
TD03（3/4硬）
895—1070
1310—1505
TD04（硬）
965—1140
1345—1585
国产的铍青铜线材产量规格都少，常用进口材质，由于各国铍青铜线材供应状态不一，技术规范不同，尤其要加强对原材料的入库检查和严格管理。
三、铍青铜弹性接触件的热处理
对铍青铜弹性接触件的热处理，必须要采取严格的工艺规范和质量控制，才能确保最终的弹性性能。
下面将淬火及时效的热处理规范和注意事项阐述如下：
（一）淬火热处理
1.加热温度780℃±
10℃；
2.适当的保温时间（保温时间与工件的大小壁厚程度，加工件的数量在炉腔内的比例均有关，无统一规范，但可通过小批量实验后以确保具体零件的保温时间）；
3.淬火入水速度越快越好（从出炉到达水中的时间不应超过3秒钟，以确保淬火的质量）。
这是淬火过程中关键质量控制程序。
（二）时效热处理
1.时效温度320℃±
5℃；
2.保温时间1.5h～2h（具体的保温时间最好经试验后确定）。
注意事项：
①对有硬度要求的零件，必须附有同一批料，同一炉处理的2～4个试样，这种试样两端平面要平整，以便测试硬度。
②时效前，插孔接触件按产品标准要求先进行收口。
接触头要先进行涨口，以达到一定的形状和尺寸要求。
③时效时工作应垂直地面位置，不可任意放置，以免变形。
④回火的介质用硅油时，其粘度不宜太高，即闪点不应过高。
回火的介质用硝盐时（硝酸钾、硝酸钠溶液，处理后要迅速，彻底的清洗干净因表面附盐多，必须尽快酸洗。
对QBe2定位弹簧热处理的研究
徐文
【摘要】铍青铜是一种时效硬化合金。
经淬火时效后，具有高硬度、强度、疲劳极限和弹性极限。
弹性稳定，滞后小，有良好的导电性、导热性，并耐寒耐蚀，无磁性，冲击无火花，是高弹性元件的重要材料。
因此在航空航天，造船电子工业中被广泛应用。
本文对QBe2和QBe1.9定位弹簧的热处理做了较全面的论述和探讨。
一、相成份性质及热处理的依据
图1为铍青铜二元系富铍部分相图。
有α、β、γ三个单元区。
α相是铍在铜中的固溶体，性质柔软，晶格常数为3.56A，晶格常数随含铍量增加而减少。
具有面心立方晶格。
β相比α相硬而脆，合金淬火固溶后出现的β相多，将使组织不均，影响工艺性能。
β相是以CuBe电子化合物为基的有序固溶体，晶格常数为2.79A，具有体心立方晶格。
γ相（亦称β′
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