最新基坑边坡物料周转平台搭设方案Word下载.docx
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0.000相当于绝对标高7.100米，室外地坪北边－2.250米相当于绝对标高4.850米、南边-0.6米相当于绝对标高6.5米。
35#地上2层，建筑面积1269.82m2，室外地面至大屋面高度9.45米，±
2、设计概况
因场地狭窄，为充分利用边坡与地面之间的水平距离，采用钢管搭设满堂脚手架至基坑顶部自然平，上铺50mm厚脚手板，形成基坑边堆料平台。
物料周转平台搭设位置：
35#、31#左单元北侧搭设钢筋周转平台，长25m宽6m。
32#、31#右单元北侧搭设两个木料及架管周转平台，长12m宽6m。
架体拉结点采用钢管与基坑边坡支护锚杆索具拉结。
拉结点纵横向间距视支护锚杆间距而定。
根据现场实际情况，从下数第三道小横杆开始设置拉结点，每步架均设置拉结点，水平距离最大不超过4.5米。
拉结点纵向距离最大不超过3米。
全部完成后在上部用直径12.5钢丝绳从架体外部拉结到自然地面锚固桩上，以增加架体稳固。
由于受基坑边坡操作面的限制，基坑周边局部位置设置第三排、第四排立杆，距离相对减小。
第三、四排立杆与第二排立杆采用单向剪刀撑相连。
料台顶部大横杆间距加密至400mm一道，以便铺设50mm厚脚手板，脚手板上再用现场小块模板将道板缝隙找严实，并用钉子钉牢。
3、400㎏/㎡物料周转平台承载力验算
3.1计算参数
料台架体采用φ48*3.5钢管与扣件搭设，模板支架搭设高度为4.0m；
立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=0.80m，局部立杆排距调整为0.5米，立杆的步距h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/㎡，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载4.00kN/㎡，施工活荷载0.80kN/㎡。
采用的钢管类型为
48×
3.5。
（落地平台支撑架立面简图）
（落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元）
3.2纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：
截面抵抗矩W=4.493cm3；
截面惯性矩I=10.783cm4；
（纵向钢管计算简图）
3.2.1荷载的计算
脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）：
q1=0.300×
0.400=0.120kN/m
堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q21=4.000×
0.400=1.600kN/m
施工荷载标准值（kN/m）：
q22=0.800×
0.400=0.320kN/m
经计算得到，活荷载标准值q2=0.320+1.600=1.920kN/m
3.2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载q1=1.20×
0.120=0.144kN/m
活荷载q2=1.40×
0.320+1.40×
1.600=2.688kN/m
最大弯矩Mmax=（0.10×
0.144+0.117×
2.688）×
1.5002=0.740kN.m最大支座力N=（1.1×
0.144+1.2×
1.50=5.076kN
抗弯计算强度f=0.74×
106/4493.0=164.7N/m㎡
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/m㎡,满足要求!
3.2.3挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
静荷载q1=0.120kN/m；
活荷载q2=0.320+1.600=1.920kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：
V=（0.677×
0.120+0.990×
1.920）×
15004/（100×
2.06×
105×
10.78×
104）=4.52mm
纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
3.3横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.076kN
（支撑钢管计算简图）
（支撑钢管弯矩图（kN.m））
（支撑钢管剪力图（kN））
支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
（支撑钢管变形图（mm））
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.711kN.m；
最大变形vmax=1.341mm
最大支座力Qmax=10.913kN；
抗弯计算强度f=0.711×
106/4493=158.25N/m㎡
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/m㎡,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
3.4扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=10.913kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时，可采用单扣件；
8.0kN<
10.913kN时，应采用双扣件；
R>
12.0kN时，应采用可调托座。
3.5立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
3.5.1静荷载标准值包括以下内容
脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.119×
4.000=0.476kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
栏杆的自重（kN）：
NG2=0.150×
0.800=0.120kN
脚手板自重（kN）：
NG3=0.300×
1.500×
0.800=0.360kN
堆放荷载（kN）：
NG4=4.000×
0.800=4.800kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.756kN。
3.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=0.800×
0.800=0.960kN
3.5.3立杆的轴向压力设计值计算公式
因搭设高度较矮，不考虑风荷载时，风荷载的计算公式为：
N=1.20NG+1.40NQ
3.6立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.25kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.60
A——立杆净截面面积（c㎡）；
A=4.241
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=4.493
——钢管立杆抗压强度计算值（N/m㎡）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/m㎡；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
l0=1.167×
1.700×
1.50=2.976m
=2976/16.0=186.574
=0.207
=8538/（0.207×
424）=97.144N/m㎡，立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
l0=1.500+2×
0.500=2.500m
=2500/16.0=156.740
=0.287
=8540/（0.287×
424）=70.179N/m㎡，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；
公式（3）的计算结果：
1.016×
（1.500+2×
0.500）=2.964m
=2964/16.0=185.842
=0.209
=8250/（0.209×
424）=93.112N/m㎡，立杆的稳定性计算
4、800㎏/㎡物料周转平台承载力验算
4.1参数信息
4.1.1基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
0.80，立杆步距h（m）：
1.00。
立杆纵向间距lb（m）:
0.70，平台支架计算高度H（m）：
8.00。
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
300.00。
钢管类型（mm）:
Φ48×
3.0，扣件连接方式，取扣件抗滑承载力系数:
0.80，可
调托座支撑受力横杆。
4.1.2荷载参数
脚手板自重（kN/㎡）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/㎡）:
8.000；
施工均布荷载（kN/㎡）:
4.000；
4.1.3地基参数
地基土类型:
土；
地基承载力标准值:
550.00kPa；
立杆基础底面面积（㎡）:
0.20；
地基承载力调整系数:
0.40。
4.1.4风荷载参数
基本风压0.60kN/㎡；
荷载高度变化系数μz为1.216，风荷载体型系数μs为0.286；
施工操作平台计算中考虑风荷载作用。
4.2纵向支撑钢管计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.493cm3；
截面惯性矩I=10.783cm4；
（纵向钢管计算简图）
4.2.1荷载的计算
脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×
0.3=0.24kN/m；
q12=8×
0.3=2.4kN/m；
9.2.1.3、活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=4×
0.3=1.2kN/m
4.2.2强度验算
依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
均布荷载：
q1=1.2×
q11+1.2×
q12=1.2×
0.24+1.2×
2.4=3.168kN/m；
均布活载：
q2=1.4×
1.2=1.68kN/m；
最大弯距Mmax=0.1×
3.168×
0.82+0.117×
1.68×
0.82=0.329kN.m；
最大支座力N=1.1×
0.8+1.2×
0.8=4.401kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.329×
106/（4493）=73.225N/m㎡；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/m㎡；
纵向钢管的计算应力73.225N/m㎡小于纵向钢管的抗压设计强度205N/m㎡，满足要求！
4.2.3挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=2.64kN/m；
p=1.2kN/m；
ν=（0.677×
2.64+0.990×
1.2）×
8004/（100×
107830）
=0.549㎜；
纵向钢管的最大挠度为0.54㎜小于纵向钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！
4.3横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=4.401kN；
（支撑钢管计算简图）
（支撑钢管计算弯矩图（kN.m））
（支撑钢管计算剪力图（kN））
（支撑钢管计算变形图（mm））
最大弯矩Mmax=0.861kN.m；
最大变形Vmax=1.795mm；
最大支座力Qmax=14.377kN；
抗弯计算强度f=0.861×
106/4493=191.63N/m㎡；
横向钢管的计算应力191.63N/m㎡小于横向钢管的抗压强度设计值205N/m㎡，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为1.795mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm，满足要求！
4.4扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=14.377kN；
R﹥12.80kN，应采用可调托座，禁止使用扣件
4.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算
4.5.1静荷载标准值包括以下内容
脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×
8=1.192kN；
NG2=0.15×
0.8=0.12kN；
NG3=0.3×
0.8×
0.8=0.192kN；
NG4=8×
0.8=5.12kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.624kN；
4.5.2活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=4×
0.8=2.56kN；
4.5.3立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
6.624+1.4×
2.56=11.533kN；
4.6立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
组合风荷载：
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.533kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（c㎡）：
A=4.241c㎡；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.493cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/m㎡）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/m㎡；
L0----计算长度（m）；
KH----高度调整系数:
KH=1；
MW----风荷载产生的弯矩值
其中Wk为风荷载标准值
Wk=0.7μzμsWo=0.7×
1.3×
0.6=0.437kN/㎡；
脚手架挡风系数，根据规范取0.648
Q=0.648Wk·
l=0.648×
0.437×
1.0=0.28kN/m
Mw=Q12/8=0.28×
1.02/8=0.04KN·
m
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.185；
μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
μ=1.7；
立杆计算长度L0=k1μh=1.185×
1.7×
1=2.014m；
L0/i=2014.5/15.8=128；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=11533/（0.406×
424.1×
1）+0.04×
106/4.49×
103=75.89N/m㎡；
钢管立杆稳定性验算σ=75.89N/m㎡小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求！
L0/i=1200/15.8=76；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744；
σ=11533/（0.744×
103=45.46N/m㎡；
钢管立杆稳定性验算σ=45.46N/m㎡小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/m㎡，满足要求！
4.7立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=220kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=550kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=0.4；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=57.67kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=11.533kN；
基础底面面积：
A=0.2㎡。
p=57.67≤fg=220kPa；
地基承载力满足要求！
5、构造要求
5.1采用材料
①钢管宜采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》（GB700-89）中Q235A钢的规定。
②钢管选用外径48mm，壁厚≥3.0mm的焊接钢管。
立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m。
③扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
④扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
⑤扣件表面应进行防锈处理。
⑥脚手板厚度不小于50mm，宽度大于等于200mm，长度不小于2.5m-4m，其材质应符合国家现行有关建材标准。
⑦脚手架钢管应作防锈处理，同时在表面用相关调和漆进行涂刷。
防护栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。
5.2设置要求
必须按设计图纸及规范进行相关构造设置；
严格按技术要求及有关安全要求进行细部节点搭设。
脚手架与边坡拉结（柔性拉结）采用钢丝绳带花篮螺丝连接。
5.3安全网挂设要求
安全网应挂设严密，用塑料蔑绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。
安全网应挂设在外立杆内侧。
脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。
6、脚手架搭设技术要求
6.1脚手架搭设要求
①立杆接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：
立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。
②脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫
木表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
③大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。
④大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：
对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。
并应避免设在纵向水平跨的跨中。
⑤架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1／300。
⑥横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。
⑦每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，脚手架立面外伸长度不宜过大，以100mm为宜。
操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置最大间距不应大于立杆间距的1／2，施工层小横杆间距为1m。
6.2搭设技术措施
脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，应铺满铺稳，拐角要交圈，不得有探头板。
如有探头处难免处，要另加横杆或用铁丝绑牢。
①搭设中每隔一层外架要及时与护坡锚杆钢丝绳进行牢固拉结，以保证搭设。
②过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。
③脚手架的外立面非操作平台处各设置一道剪刀撑，由底至顶部连续设置。
④剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
⑤用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。
⑥顶层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上杆高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。
栏杆上应挂安全网，并用铁丝扎牢。
7、边坡的上下通道
根据现场布置设置1处安全马道：
马道宽度不小于1.2米，坡度以1：
3（高：
长）为宜。
马道立杆、横杆间距与脚手架相适应，立面设剪刀撑。
人行斜道小横杆间距不超过1.5米。
马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，同时设置挡脚板。
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