房屋混凝土单向板设计Word文档格式.docx
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中间跨l0=ln=2100-200=1900mm
因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图所示。
（3）弯矩设计值
由表11-1可查得，板的弯矩系数αm分别为：
边跨中，1/11；
离端第二支座，-1/11；
中跨中，1/16；
中间支座，-1/14。
故
M1=-MB=（g+q）l01²
/11=11.0×
1.79²
/11=3.20KN·
m
Mc=-（g+q）l01²
/14=-11.0×
1.9²
/14=-2.84KN·
M2=（g+q）l01²
/16=11.0×
/16=2.48KN·
（4）正截面受弯承载力计算
板厚80mm，h0=80-20=60mm；
板宽b=1000mm。
C35混凝土，α1=1.0，fc=16.7N/m㎡；
HPB235钢筋，fy=210N/㎜²
。
板配筋计算的过程列于表如下。
截面
1
B
2
C
弯矩设计值（KN·
m）
3.20
-3.20
2.48
-2.84
αs=M/α1fcbh0²
0.053
0.041
0.047
ξ=1-√（1-2αs）
0.054
0.042
0.048
轴线
①～②，⑤～⑥
计算配筋（㎜²
）
As=ξα1fcbh0/fy
257.8
200.4
229.0
实际配筋
（㎜²
φ8@180
As=279
②～⑤
0.8×
200.4=160.32
229=183.2
对轴线②～⑤间的板带，其跨内截面2、3和支座截面的弯矩设计值都可折减20%。
为了方便，近似对钢筋面积乘0.8.
计算结果表明，ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则：
As/bh=279/1000×
80=0.349%，并且大于0.45ft/fy=0.45×
1.57/210=0.336%，可以；
同时此值大于0.2%，符合要求。
4.次梁设计
按考虑塑性内力重分布设计。
楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
（1）荷载设计值
永久荷载设计值
板传来永久荷载：
3.19×
2.1=6.70KN/m
次梁自重：
0.2×
（0.4-0.08）×
25×
1.2=1.92KN/m
次梁粉刷：
0.015×
17×
2×
1.2=0.19KN/m
小计：
g=8.81KN/m
可变荷载设计值：
q=7.8×
2.1=16.38KN/m
荷载总设计值：
g+q=25.19KN/m
次梁深入墙内240mm，主梁截面为300×
600㎜。
计算跨度之边跨：
l0=ln+a/2=5100-250-300/2+240/2=4820㎜，略大于1.025ln=4817.5㎜，取：
l0=4820㎜
中间跨：
l0=ln=5100-300=4800㎜
计算简图如图：
（3）内力计算
弯矩设计值：
M1=-MB=（g+q）l0²
/11=25.19×
4.82²
/11=53.20KN·
M2=（g+q）l0²
/16=25.19×
4.8²
/16=36.27KN·
Mc=-（g+q）l0²
/14=-25.19×
/14=-41.46KN·
剪力设计值：
VA=0.45（g+q）ln1=0.45×
25.19×
4.7=53.28KN
VBl=0.60（g+q）ln1=0.60×
4.7=71.04KN
VBr=Vc=0.55（g+q）ln2=0.55×
4.8=66.50KN
（4）承载力计算
1）正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取:
bf'
=l/3=2100㎜;
又bf'
=b+sn=200+1900=2100㎜，故取bf'
=2100㎜。
C35混凝土，梁最小保护层厚度c=25mm。
一排纵向钢筋：
h0=400-35=365mm二排纵向钢筋：
h0=400-60=340mm
C35混凝土，α₁=1.0,βc=1，fc=16.7N/mm²
，ft=1.57N/mm²
：
纵向钢筋用HRB335钢，fy=300N/mm²
箍筋采用HPB235钢，fy=210N/mm²
.跨内截面为第一类T形截面。
正截面承载力计算过程列于下表：
53.20
-53.20
36.27
-46.41
αs=M/（α1fcbh0²
）或
αs=M/（α1fcbf'
h0²
53.20×
10^6/（1×
16.7×
2100×
365²
）=0.011
200×
340²
）=0.138
36.27×
）=0.008
46.41×
）=0.093
0.011
0.138
0.008
0.098
As=ξα1fcbh0/fy或
As=ξα1fcbf'
h0/fy
469.35
564.01
341.35
398.24
选配钢筋
14+1
16
As=509
3
As=603
As=402
计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；
As/（bh）=402/（200x400）=0.50%,此值大于0.45ft/fy=0.45×
1.57/300=0.26%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。
（2）斜截面受剪承载力
斜截面受剪承载力计算包括：
斜截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：
hw=h0-hf'
=340-80=260mm，因hw/b=260/200=1.3<
4,截面尺寸按下式验算：
0.25βcfcbh0=0.25×
1×
340=283.91×
10³
N>
Vmax=74.81kN
截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：
采用φ8双肢箍筋，计算支座B左侧截面。
0.7ftbh0=0.7×
1.57×
340=74.73×
N与Vmax=74.81kN基本相等
因此构造配筋φ8@200
验算配筋率下限值：
弯矩调幅时要求的配筋率下限为：
0.3ft/fyv=0.3×
1.57/210=0.224%，实际配筋率ρsv=Asv/（bs）=101/（200×
200）=0.253%>
0.224%,满足要求。
5.主梁设计
主梁按弹性方法设计
（1）荷载设计值
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载8.81×
5.1=44.93KN
主梁自重（含粉刷层）
（0.60-0.08）×
0.3×
2.1×
1.2+0.02×
（0.60-0.08）×
1.2=10.50KN
永久荷载设计值G=44.93+10.50=55.43KN
可变荷载设计值Q=16.38×
5.1=83.54KN
主梁按连续梁计算，端部支撑在砖墙上，支撑长度为370mm；
中间支撑在400×
400mm的混凝土柱上。
其计算跨度
边跨ln=6300-200-250=5850mm，因为0.025ln=146.25mm<
a/2=185mm，取l0=1.025ln+b/2=1.025×
5850+400/2=6196.25mm，近似取l0=6200mm
中跨l0=6300mm
主梁的计算简图如图，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力。
（3）内力设计值及包络图
1）弯矩设计值
弯矩M=k1Gl0+k2Ql0式中系数k1，k2由附表6-2相应栏内查得。
M1,max=0.244×
55.43×
6.20+0.289×
83.54×
6.20=233.54KN·
MB,max=-0.267×
6.20-0.311×
6.20=-252.84KN·
M2,max=0.067×
6.30+0.200×
6.20=126.99KN·
2）剪力设计值
剪力V=k3G+k4Q式中系数k3，k4附表6-2相应栏内查得
VA,max=0.733×
55.43+0.886×
83.54=113.00KN
VBl,max=-1.267×
55.43–1.311×
83.54=-179.75KN
VBr,max=1.0×
55.43+1.222×
83.54=157.52KN
3）弯矩、剪力包络图
弯矩包络图：
第1、3跨有可能变荷载，第2跨没有可变荷载
由附表6-2知，支座B或C的弯矩值为：
MB=MA=-0.267×
6.20-0.133×
6.20=-160.65KN·
m
第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=160.65KN·
m的连线为基线，作G=55.43KN，Q=83.54KN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
（G+Q）l0/3+MB/3=（55.43+83.54）×
6.2/3-160.65/3=233.65KN·
（G+Q）l0/3+2MB/3=（55.43+83.54）×
6.2/3-2×
160.65/3=180.10KN·
在第2跨内以支座弯矩MB=-160.65KN·
m，MC=-160.65KN·
m的连线为基线，作G=55.43KN，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：
Gl0/3+MB/3=55.43×
6.3/3–160.65=-44.25KN·
第1、2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载
第1跨内：
在第1跨内以支座弯矩MA=0，MB=-252.84KN·
m的连线为基线，作G=55.43KN，Q=83.54KN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点弯矩值分别为：
（55.43+83.54）×
6.2/3–252.84/3=202.92KN·
6.2/3–2×
252.84/3=118.64KN·
在第2跨内：
MC=-0.267×
6.2–0.089×
6.2=-137.86KN·
m，支座弯矩MB=-252.84KN·
m，MC=-137.86KN·
m的连线为基线，作G=55.43KN，Q=83.54KN的简支梁弯矩图，得
（G+Q）l0/3+MC+2（MB-MC）/3
=（55.43+83.54）×
6.2/3–137.86+2×
（-252.84+137.86）/3=72.69KN·
（G+Q）l0/3+MC+（MB-MC）/3
6.2/3–137.86+（-252.84+137.86）/3=111.02KN·
第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载
MB=MC=-0.267×
6.2–0.133×
6.2=-160.65KN·
第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为：
（G+Q）l0/3+MB=（55.43+83.54）×
6.2/3–160.65=126.55KN·
第1、3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：
Gl0/3+MB/3=55.43×
6.2/3–160.65/3=60.01KN·
Gl0/3+2MB/3=55.43×
160.65/3=7.46KN·
弯矩包络图如图所示。
剪力包络图：
第1跨
VA,max=113.00KN；
过第1个集中荷载后为113.00-55.43-83.54=-25.97KN；
过第二个集中荷载后为
VBl,max=-179.75KN；
过第1个集中荷载后为–179.75+55.43+83.54=-40.78KN；
过第二个集中荷载后为-40.78+55.43+83.54=98.19KN
第2跨
VBr,max=157.52KN；
过第1个集中荷载后为157.52-55.43=184.52KN
当可变荷载仅作用在第2跨时
VBr=1.0×
55.43+1.0×
83.54=138.97KN；
过第1个集中荷载后为0
剪力包络图如图所示。
1）正截面受弯承载力
跨内按T形截面计算，因bf'
/h0=80/565=0.14>
0.1,翼缘计算宽度l/3=5.1/3=1.7和b+sn中的较小值确定，取bf'
=1.7m
B支座边的弯矩设计值MB=MBmax–V0b/2
=-252.84+138.97×
0.40/2=-225.05KN·
纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均为1排。
跨内截面为第一类T形截面。
正截面受弯承载力的计算过程
233.54
-252.84
128.66
-44.25
233.54×
1700×
565²
）=0.026
252.84×
300×
530²
）=0.180
128.66×
）=0.014
44.25×
）=0.028
γs=（1+√（1-2αs））/2
0.987
0.900
0.993
0.986
As=M/（γsfyh0）
1396.0
1766.9
764.4
264.8
25+
25（弯）
As=1473
As=1964
22+
As=1250.9
22
As=760
主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定
2）斜截面受剪承载力
hW=h0-hf'
=530–80=470㎜，因hW/b=470/300=1.57<
4
截面尺寸按下式验算：
0.25βfcbh0=0.25×
530=663.83×
N>
Vmax=179.75KN
采用φ8@180双肢箍筋
Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s
=0.7×
530+1.25×
101×
530/180=286.26×
N
VBl.max=179.75KN﹤Vcs
无需弯起钢筋
主梁剪力图呈矩形，在B截面左边的2.1m范围内布置1排弯起钢筋能覆盖最大剪力区段，现弯起第一跨跨中的
25钢筋。
验算最小配筋率：
ρsv=Asv/bs=101/（300×
180）=0.19%>
0.24ft/fy=0.18%,满足
次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的集中力Fl=44.93+83.54≈129KN，h1=600-400=200㎜。
附加箍筋的布置范围s=2h1+3b=2×
200+3×
200=1000㎜。
取附加箍筋φ8@180，
则在长度s内课布置附加箍筋的排数，m=1000/180+1=7排，取m=8，次梁两侧各布置4排。
因主梁的腹高大于450㎜，需要在梁侧设置纵向钢筋，每侧纵向构造筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且间距不大于200㎜.现每侧配置2
14,
308/（300×
520）=0.2%>
0.1%,满足要求。
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