流体力学实验报告思考题详细指导.docx
《流体力学实验报告思考题详细指导.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《流体力学实验报告思考题详细指导.docx（16页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
流体力学实验报告思考题详细指导
水力学实验报告
实验二不可压缩流体恒定流能量方程（伯诺利方程）实验
实验三不可压缩流体恒定流动量定律实验
实验四毕托管测速实验
实验五雷诺实验
实验六文丘里流量计实验
实验八局部阻力实验
实验二不可压缩流体恒定流能量方程（伯诺利方程）实验
实验原理
在实验管路中沿管内水流方向取n个过断面。
可以列出进口断面
（1）至另一断面（i）的能量
方程式（i=2,3,……,n）
乙+巴+竺L召+生+竺
7172g
*+乂
取a仁a2二…an=1,选好基准面，从已设置的各断面的测压管中读出丫值，测出通过管路
的流量，即可计算出断面平均流速v及：
，从而即可得到各断面测管水头和总水头。
成果分析及讨论
1.测压管水头线和总水头线的变化趋势有何不同？
为什么？
测压管水头线（P-P）沿程可升可降，线坡Jp可正可负。
而总水头线（E-E）沿程只降不升，线坡J恒为正，即J>0。
这是因为水在流动过程中，依据一定边界条件，动能和势能可相互转换。
测点5至测点7,管收缩，部分势能转换成动能，测压管水头线降低，Jp>0
测点7至测点9,管渐扩，部分动能又转换成势能，测压管水头线升高，JpVO。
而据能量方
程E=E2+hwi-2,hwi-2为损失能量，是不可逆的，即恒有hwi-2>0，故E2恒小于Ei，（E-E）线不
可能回升。
（E-E）线下降的坡度越大，即J越大，表明单位流程上的水头损失越大，如图2.3的渐扩段和阀门等处，表明有较大的局部水头损失存在。
2.流量增加，测压管水头线有何变化？
为什么？
有如下二个变化：
（1）流量增加，测压管水头线（P-P）总降落趋势更显著。
这是因为测压管水头
卩缶切，任一断面起始时的总水头E及管道过流断面面积A为定值时,
Q增大，茲就增大，则了必减小。
而且随流量的增加阻力损失亦增大，管道任一过水断
面上的总水头E相应减小，故厂的减小更加显著。
（2）测压管水头线（P-P）的起落变化更为显著。
因为对于两个不同直径的相应过水断面有
XL
2g~2gJ2亶
式中为两个断面之间的损失系数。
管中水流为紊流时，接近于常数，又管道断面为定值,故Q增大，H亦增大，（P-P）线的起落变化就更为显著
3.测点2、3和测点10、11的测压管读数分别说明了什么问题？
z+?
_
测点2、3位于均匀流断面（图2.2），测点高差0.7cm，HP=卩均为37.1cm（偶有毛
细影响相差0.1mm）,表明均匀流同断面上，其动水压强按静水压强规律分布。
测点10、11
在弯管的急变流断面上，测压管水头差为7.3cm,表明急变流断面上离心惯性力对测压管
水头影响很大。
由于能量方程推导时的限制条件之一是“质量力只有重力”，而在急变流断
面上其质量力，除重力外，尚有离心惯性力，故急变流断面不能选作能量方程的计算断面。
在绘制总水头线时，测点10、11应舍弃。
4.试问避免喉管（测点7）处形成真空有哪几种技术措施？
分析改变作用水头（如抬高或降低水箱的水位）对喉管压强的影响情况。
下述几点措施有利于避免喉管（测点7）处真空的形成：
（1）减小流量，
（2）增大喉管管径，（3）降低相应管线的安装高程，（4）改变水箱中的液位高度。
显然
（1）、
（2）、（3）都有利于阻止喉管真空的出现，尤其（3）更具有工程实用意义。
因为若管系落差不变，单单降低管线位置往往就可完全避免真空。
例如可在水箱出口接一下垂90弯管，后接水平段，将喉管的高程降至基准高程0—0,比位能降至零，比压能p/
丫得以增大（Z）,从而可能避免点7处的真空。
至于措施（4）其增压效果是有条件的，现分析如下：
Z+-
当作用水头增大h时，测点7断面上'值可用能量方程求得。
取基准面及计算断面1、2、3,计算点选在管轴线上（以下水柱单位均为cm）于是由断面
1、2的能量方程（取a2=a3=1）有
召+乙+冬4工+札口
卩2泾
（1）
因hw1-2可表示成此处c1.2是管段1-2总水头损失系数，式中e、s分别为进口和渐缩局部损失系数。
又由连续性方程有
£=A4£
辽右返
故式
（1）可变为
S+y--zi+加
式中宀」匚可由断面1、3能量方程求得，即
由此得
”"陀二（迓-2尹网⑴十厶）
可由（乙+P/丫）加以判别。
因
（5）
代入式
（2）有（Z2+P2/丫）随h递增还是递减,
说爲十耳1仮訂込）仃爲J
=1
心）1叽
若1-［（d3/d2）4+c1.2"（1+c1.3）＞0，则断面2上的（Z+p/丫）随h同步递增。
反之，则递
减。
文丘里实验为递减情况，可供空化管设计参考。
在实验报告解答中，d3/d2=1.37/1,Zi=50,Zb=-10，而当h=0时，实验的（Z2+P/丫）=6,
将各值代入式⑵、⑶，可得该管道阻力系数分别为c1.2=1.5,
c1.3=5.37。
再将其代入式（5）得
巩也町1-K5.37
表明本实验管道喉管的测压管水头随水箱水位同步升高。
但因（Z2+P2/丫）接近于零，故水箱
水位的升高对提高喉管的压强（减小负压）效果不显著。
变水头实验可证明该结论正确。
5.由毕托管测量显示的总水头线与实测绘制的总水头线一般都有差异，试分析其原因
与毕托管相连通的测压管有1、6、812、14、16和18管，称总压管。
总压管液面的连续即为毕托管测量显示的总水头线，其中包含点流速水头。
而实际测绘的总水头是以实
N+夕）
测的7值加断面平均流速水头v2/2g绘制的。
据经验资料，对于园管紊流，只有在离管壁约0.12d的位置，其点流速方能代表该断面的平均流速。
由于本实验毕托管的探头通常布设在管轴附近，其点流速水头大于断面平均流速水头，所以由毕托管测量显示的总水头线，一般比实际测绘的总水线偏咼。
因此，本实验由1、6、&12、14、16和18管所显示的总水头线一般仅供定性分析与讨论，只有按实验原理与方法测绘总水头线才更准确。
实验三不可压缩流体恒定流动量定律实验
实验原理
恒定总流动量方程为
F=恣（炖巾-Avi）
取脱离体，因滑动摩擦阻力水平分离'■■■■1''-I,可忽略不计，故x方向的动量方程化为
耳=_典=_阀彳D'=恣〔。
_角珀）
即易血％-^^0=0
式中：
h
C作用在活塞形心处的水深;
D
活塞的直径；
Q
射流流量；
V
1X射流的速度；
B1动量修正系数。
实验中，在平衡状态下，只要测得Q流量和活塞形心水深hc,由给定的管嘴直径d和活塞直径D,代入上式，便可验证动量方程，并率定射流的动量修正系数B1值。
其中，测压管的标尺零点已固定在活塞的园心处，因此液面标尺读数，即为作用在活塞园心处的水深。
实验分析与讨论
1、实测B与公认值（B=1.02〜1.05）符合与否？
如不符合，试分析原因。
实测B=1.035与公认值符合良好。
（如不符合，其最大可能原因之一是翼轮不转所致。
为排除此故障，可用4B铅笔芯涂抹活塞及活塞套表面。
）
2、带翼片的平板在射流作用下获得力矩，这对分析射流冲击无翼片的平板沿x方向的动量力有无影响？
为什么？
无影响。
因带翼片的平板垂直于x轴，作用在轴心上的力矩T,是由射流冲击平板是，沿yz平面通过翼片造成动量矩的差所致。
即
T=应畑8皿汽—匚处旳厲=朋卞2旳
式中Q――射流的流量；
Vyz1――入流速度在yz平面上的分速；
Vyz2――出流速度在yz平面上的分速；
a1――入流速度与圆周切线方向的夹角，接近90°；
a2――出流速度与圆周切线方向的夹角；
r1,2――分别为内、外圆半径。
该式表明力矩T恒与x方向垂直，动量矩仅与yz平面上的流速分量有关。
也就是说平板上附加翼片后，尽管在射流作用下可获得力矩，但并不会产生x方向的附加力，也不会影响x方向的流速分量。
所以x方向的动量方程与平板上设不设翼片无关。
3、通过细导水管的分流，其出流角度与M相同，试问对以上受力分析有无影响？
无影响。
当计及该分流影响时，动量方程为
7T5亠
-血才。
=区涉畑+Q&爲气厂加易％
丁曲=v3x=0
-池尹*\沁
即二"-
该式表明只要出流角度与V1垂直，则x方向的动量方程与设置导水管与否无关。
4、滑动摩擦力二为什么可以忽略不记？
试用实验来分析验证二的大小，记录观察结果。
（提示：
平衡时，向测压管内加入或取出1mm左右深的水，观察活塞及液位的变化）
因滑动摩擦力<5墸，故可忽略而不计。
如第三次实验，此时hc=19.6cm,当向测压管内注入1mm左右深的水时，活塞所受的静压力增大，约为射流冲击力的5。
假如活动摩擦力大于此值，则活塞不会作轴向移动，亦即hc变为9.7cm左右，并保持不变，然而实际上，此时活塞很敏感地作左右移动，自动调整测压管水位直至hc仍恢复到19.6cm为止。
这表明活塞和活塞套之间的轴向动摩擦力几乎为零，故可不予考虑。
5、V2x若不为零，会对实验结果带来什么影响？
试结合实验步骤7的结果予以说明。
按实验步骤7取下带翼轮的活塞，使射流直接冲击到活塞套内，便可呈现出回流与x
方向的夹角a大于90°（其V2x不为零）的水力现象。
本实验测得“135°，作用于活塞套圆心处的水深hc'=29.2cm,管嘴作用水头H=29.45cm。
而相应水流条件下，在取下带翼轮的活塞前，匕x=0,hc=19.6cm。
表明V2x若不为零，对动量立影响甚大。
因为V不为零，则动量方程变为
（1）
二-規也％+戸洱cos（l80-a）］
就是说he'随V2及a递增。
故实验中he'>he。
实际上,
所以
he'随V2及a的变化又受总能头的约束，这是因为由能量方程得
从式⑵知，能量转换的损失较小时,
实验原理
（4.1）
式中：
u—毕托管测点处的点流速;
e—毕托管的校正系数;
-毕托管全压水头与静水压头差
（4.2）
（4.3）
联解上两式可得式中：
u—测点处流速，由毕托管测定;
■■—测点流速系数;
△H—管嘴的作用水头。
实验分析与讨论
1.利用测压管测量点压强时，为什么要排气？
怎样检验排净与否?
毕托管、测压管及其连通管只有充满被测液体，即满足连续条件，才有可能测得真值,否则如果其中夹有气柱，就会使测压失真，从而造成误差。
误差值与气柱高度和其位置有关。
对于非堵塞性气泡，虽不产生误差，但若不排除，实验过程中很可能变成堵塞性气柱而影响量测精度。
检验的方法是毕托管置于静水中，检查分别与毕托管全压孔及静压孔相连通的两根测压管液面是否齐平。
如果气体已排净，不管怎样抖动塑料连通管，两测管液面恒齐平。
2.毕托管的动压头h和管嘴上、下游水位差H之间的大关系怎样？
为什么？
由于■-
且/'■
即»十'用
一般毕托管校正系数C=11%o（与仪器制作精度有关）。
喇叭型进口的管嘴出流，其中心点的点流速系数-=0.9961%。
。
所以△h本实验△h=21.1cm,AH=21.3cmc=1.000。
3.所测的流速系数说明了什么?
若管嘴出流的作用水头为H,流量为Q,管嘴的过水断面积为A,相对管嘴平均流速V,则
「称作管嘴流速系数。
若相对点流速而言，由管嘴出流的某流线的能量方程，可得
式中：
「为流管在某一流段上的损失系数；-为点流速系数
本实验在管嘴淹没出流的轴心处测得-=0.995,表明管嘴轴心处的水流由势能转换为动
能的过程中有能量损失，但甚微。
4.据激光测速仪检测，距孔口2-3cm轴心处，其点流速系数为0.996，试问本实验的毕托
管精度如何？
如何率定毕托管的修正系数c?
若以激光测速仪测得的流速为真值u，则有
u=甲=0596%/2x980x213=20351匚附孑s
而毕托管测得的该点流速为203.46cm/s，则£=0.2%。
欲率定毕托管的修正系数，则可令
曲—cJ2諂必—0J2牡左c二/JAj讥&
本例.厂=09^7213/211=L0007注10
5.普朗特毕托管的测速范围为0.2—2m/s,轴向安装偏差要求不应大于10度，试说明原因。
（低流速可用倾斜压差计）。
（1）施测流速过大过小都会引起较大的实测误差，当流速u小于0.2m/s时，毕托管测得的压差△h亦有
工2
Aft<—=
2g1960
若用30倾斜压差计测量此压差值，因倾斜压差计的读数值差△h为
=sm30°=2x0.204=040&卿
那么当有0.5mm的判读误差时，流速的相对误差可达6%而当流速大于2m/s时，由于水
流流经毕托管头部时会出现局部分离现象，从而使静压孔测得的压强偏低而造成误差。
（2）同样，若毕托管安装偏差角（a）过大，亦会引起较大的误差。
因毕托管测得的流速
u是实际流速u在其轴向的分速ucosa,则相应所测流速误差为
F=—1—eosor
6.为什么在光、声、电技术高度发展的今天，仍然常用毕托管这一传统的流体测速仪器?
毕托管测速原理是能量守恒定律，容易理解。
而毕托管经长期应用，不断改进，已十分完善。
具有结构简单，使用方便，测量精度高，稳定性好等优点。
因而被广泛应用于液、气流的测量（其测量气体的流速可达60m/s）。
光、声、电的测速技术及其相关仪器，虽具
有瞬时性，灵敏、精度高以及自动化记录等诸多优点，有些优点毕托管是无法达到的。
但往往因其机构复杂，使用约束条件多及价格昂贵等因素，从而在应用上受到限制。
尤其是
传感器与电器在信号接收与放大处理过程中，有否失真，或者随使用时间的长短，环境温度的改变是否飘移等，难以直观判断。
致使可靠度难以把握，因而所有光、声、电测速仪器，包括激光测速仪都不得不用专门装置定期率定（有时是利用毕托管作率定）。
可以认为
至今毕托管测速仍然是最可信，最经济可靠而简便的测速方法。
实验五雷诺实验
实验原理
k=—=
V加1/
K=—
加v
实验分析与讨论
1•流态判据为何采用无量纲参数，而不采用临界流速？
雷诺在1883年以前的实验中，发现园管流动存在两种流态层流和紊流，并且存在
着层流转化为紊流的临界流速V,V与流体的粘性v及园管的直径d有关，即
心◎①
（1）
因此从广义上看，V不能作为流态转变的判据。
为了判别流态，雷诺对不同管径、不同粘性液体作了大量的实验，得出了用无量纲参数（Vd/v）作为管流流态的判据。
他不但深刻揭示了流态转变的规律，而且还为后人用无量纲化的方法进行实验研究树立了典范。
用无量纲分析的雷列法可得出与雷诺数结果相同的无量纲数。
可以认为式
（1）的函数关系能用指数的乘积来表示。
即
其中K为某一无量纲系数式
（2）的量纲关系为
（3）
[LT-1]=-1Y1[^]"!
从量纲和谐原理，得
L:
2a1+a2=1
T：
-ai=-1
联立求解得ai=1,a2=-1
将上述结果，代入式
（2）,得
快=K-
2
或卜
雷诺实验完成了K值的测定，以及是否为常数的验证。
结果得到K=2320于是，无量
纲数vd/v便成了适应于任何管径，任何牛顿流体的流态转变的判据。
由于雷诺的奉献，
vd/v定命为雷诺数。
随着量纲分析理论的完善，利用量纲分析得出无量纲参数，研究多个物理量间的关系,成了现今实验研究的重要手段之一。
2为何认为上临界雷诺数无实际意义，而采用下临界雷诺数作为层流与紊流的判据？
实测
下临界雷诺数为多少？
根据实验测定，上临界雷诺数实测值在3000〜5000范围内，与操作快慢，水箱的紊动度，外界干扰等密切相关。
有关学者做了大量实验，有的得12000，有的得20000，有的甚
至得40000。
实际水流中，干扰总是存在的，故上临界雷诺数为不定值，无实际意义。
只有下临界雷诺数才可以作为判别流态的标准。
凡水流的雷诺数小于下临界雷诺数者必为层流。
一般实测下临界雷诺数为2100左右。
3.雷诺实验得出的圆管流动下临界雷诺数2320,而目前一般教科书中介绍采用的下临界雷诺数是2000，原因何在？
下临界雷诺数也并非与干扰绝对无关。
雷诺实验是在环境的干扰极小，实验前水箱中的水体经长时间的稳定情况下，经反复多次细心量测才得出的。
而后人的大量实验很难重复得出雷诺实验的准确数值，通常在2000〜2300之间。
因此，从工程实用出发，教科书中介绍的园管下临界雷诺数一般是2000。
4.为什么在测R调小流量的过程中，不许有反调？
当流量由大逐渐变小，由紊流变为层流，就对应了一个下临界re1；当流量由0逐渐变大，
由层流变为紊流，就对应了一个上临界re2。
上临界re2受外界干扰不稳定，而下临界re1较之更稳定，所以一般取下临界re1。
由上可知，反调破坏了产生下临界的调节，因此不允许
5.分析层流和紊流在运动学特性和动力学特性方面各有何差异？
层流和紊流在运动学特性和动力学特性方面的差异如下表：
运动学特性:
动力学特性:
层流:
1.质点有律地作分层流动
1.流层间无质量传输
2.断面流速按抛物线分布
2.流层间无动量交换
3.运动要素无脉动现象
3.单位质量的能量损失与流速的一次方成
正比
2）次方成正比
实验六文丘里流量计实验
实验原理
根据能量方程式和连续性方程式，可得不计阻力作用时的文氏管过水能力关系式
式中：
△h为两断面测压管水头差。
由于阻力的存在，实际通过的流量Q恒小于Q'。
今引入一无量纲系数卩=Q/Q（□称为流量系数），对计算所得的流量值进行修正。
即—'1-丄-—
另，由水静力学基本方程可得气一水多管压差计的△h为—
实验分析与讨论
1•本实验中，影响文丘里管流量系数大小的因素有哪些？
哪个因素最敏感？
对d2=0.7cm的
管道而言，若因加工精度影响，误将（d2-0.01）cm值取代上述d2值时，本实验在最大流量下的□值将变为多少？
由式
Q*翠屁丽-備
可见本实验（水为流体）的口值大小与Qdi、d2>Ah有关。
其中d、d?
影响最敏感。
本实验中若文氏管di=1.4cm，d2=0.71cm,通常在切削加工中di比d?
测量方便，容易掌握好精度，ck不易测量准确，从而不可避免的要引起实验误差。
例如当最大流量时□值为0.976,若d?
的误差为—0.01cm,那么□值将变为1.006，显然不合理。
2.为什么计算流量Q'与实际流量Q不相等？
因为计算流量Q是在不考虑水头损失情况下，即按理想液体推导的，而实际流体存在粘性必引起阻力损失，从而减小过流能力，Q3.试证气一水多管压差计（图6.4）有下列关系：
耳+乡0—£+"%）=屁-冏+松-屁
如图6.4所述,J'：
「丄;:
：
■•,
;•竺二生一兄十A為一芯十临十乩十尽
r7
二竺一凤+哋+AA+懂
（込+巩f力-运2+pj—H*+AAj+AAj+Zf]-爲-丹fy
卜焉一為+构_*1
4.试应用量纲分析法，阐明文丘里流量计的水力特性。
运用量纲分析法得到文丘里流量计的流量表达式，然后结合实验成果，便可进一步搞
清流量计的量测特性。
对于平置文丘里管，影响vi的因素有：
文氏管进口直径di,喉径d?
、流体的密度p、
动力粘滞系数□及两个断面间的压强差△P。
根据n定理有
升级会员 