地下室模板专项施工方案.docx

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地下室模板专项施工方案

地下室模板专项施工方案

一、工程概况：

恒盛商住小区地下室工程，位于玉林市二环北路南侧、民主北路西侧，属于框剪结构，地下1层，建筑层高为4.5m，总建筑面积为8200平方米。

本工程由玉林市恒大房地产开发有限责任公司投资建设，玉林市城乡规划设计院设计，地矿梧州地质工程勘察公司地质勘察，广西至佳建设工程咨询有限公司监理，玉林市建筑安装工程公司组织施工；由陈旭东担任项目经理，朱铭担任技术负责人。

二、墙模板计算书

墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：

直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；

1、参数信息

（1）.基本参数

次楞间距（mm）:

300；穿墙螺栓水平间距（mm）:

600；

主楞间距（mm）:

500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:

500；

对拉螺栓直径（mm）:

M12；

（2）.主楞信息

主楞材料:

圆钢管；主楞合并根数:

2；

直径（mm）:

48.00；壁厚（mm）:

3.00；

（3）.次楞信息

次楞材料:

圆钢管；次楞合并根数:

2；

直径（mm）:

48.00；壁厚（mm）:

3.00；

（4）.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

（5）.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）:

1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）:

206000.00；

钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

墙模板设计简图

2、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

3、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

（1）.抗弯强度验算

弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，M--面板计算最大弯矩（Nmm）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×17.031×0.5×0.9=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3.0×0.5×0.9=1.890kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：

M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02=1.03×105Nmm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（Nmm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=1.03×105/2.70×104=3.8N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.抗剪强度验算

计算公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3.00×0.5×0.9=1.890kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.6×9.197×300+0.617×1.890×300=2005.3N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=2005.3N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=500mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值:

τ=3×2005.3/（2×500×18.0）=0.334N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

（3）.挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:

q=17.03×0.5=8.516N/mm；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×8.52×3004/（100×6000×2.43×1005）=0.32mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

4、墙模板主次楞的计算

（一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.49×2=8.99cm3；

I=10.78×2=21.57cm4；

次楞计算简图

（1）.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，M--次楞计算最大弯矩（Nmm）；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3×300×0.9=1.134kN/m，其中0.9为折减系数。

次楞的最大弯矩：

M=0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02=1.71×105Nmm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

σ=M/W

其中，σ--次楞承受的应力（N/mm2）；

M--次楞计算最大弯矩（Nmm）；

W--次楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.99×103；

f--次楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=205.000N/mm2；

次楞的最大应力计算值：

σ=1.71×105/8.99×103=19N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=19N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：

V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.567×500.0=1002.6N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=2V/A≤fv

其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--次楞计算最大剪力（N）：

V=1002.6N；

A--钢管的截面面积（mm2）：

A=424.115mm2；

fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=120N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×1002.6/424.115=4.728N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=4.728N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

（3）.次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，ν--次楞的最大挠度（mm）；

q--作用在次楞上的线荷载（kN/m）：

q=17.03×0.30=5.11kN/m；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

E--次楞弹性模量（N/mm2）：

E=206000.00N/mm2；

I--次楞截面惯性矩（mm4），I=1.08×105mm4；

次楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×10.22/2×5004/（100×206000×1.08×105）=0.097mm；

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.097mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

（二）.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.99cm3；

I=10.783×2=21.57cm4；

E=206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN穖）

主楞计算变形图（mm）

（1）.主楞的抗弯强度验算

作用在主楞的荷载:

P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×3×0.3×0.5＝3.696kN；

主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:

l=600mm；

强度验算公式：

σ=M/W

其中，σ--主楞的最大应力计算值（N/mm2）

M--主楞的最大弯矩（Nmm）；M=2.99×105Nmm

W--主楞的净截面抵抗矩（mm3）；W=8.99×103mm3；

f--主楞的强度设计值（N/mm2），f=205.000N/mm2；

主楞的最大应力计算值:

σ=2.99×105/8.99×103=33.3N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=33.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

（2）.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

τ=2V/A≤fv

其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--主楞计算最大剪力（N）：

V=2715.8/2=1357.9N；

A--钢管的截面面积（mm2）：

A=424.115mm2；

fv--主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=120N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×1357.9/424.115=6.404N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=6.404N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

（3）.主楞的挠度验算

主楞的最大挠度计算值:

ν=0.33mm；

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=2.4mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.33mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！

5、穿墙螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f

其中N--穿墙螺栓所受的拉力；

A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿墙螺栓的型号:

M12；

穿墙螺栓有效直径:

9.85mm；

穿墙螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×7.6×10-5=12.92kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:

N=4.93kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.933kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

三、梁模板（扣件钢管架）计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、广西建筑平台及高大模板支撑地方强制性标准等规范编制。

梁段:

L。

1、参数信息

（1）.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.30；梁截面高度D（m）：

0.80；

混凝土板厚度（mm）：

250.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.70；梁两侧立杆间距（m）：

0.60；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

0；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

（2）.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

（3）.材料参数

木材品种：

马尾松；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

12.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.5；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

18.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

（4）.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

2；

（5）.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

4

主楞竖向支撑点数量：

2

固定支撑水平间距（mm）：

300；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，300mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

2、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

（1）.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；

M--面板的最大弯矩（Nmm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×0.4=2.8kN/m；

计算跨度:

l=（800-250）/（4-1）=183.33mm；

面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[（800-250）/（4-1）]2+0.117×2.8×

（800-250）/（4-1）]2=4.70×104N.mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×（800-250）/（4-1）]

/1000+1.2×2.800×（800-250）/（4-1）]/1000=2.776kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=4.70×104/2.70×104=1.7N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=1.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=10.709N/mm；

l--计算跨度:

l=[（800-250）/（4-1）]=183.33mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×2×2×2/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×10.709×（800-250）/（4-1）]4/

（100×6000×2.43×105）=0.056mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（800-250）/（4-1）]/250=0.733mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.056mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.733mm，满足要求！

4、梁侧模板支撑的计算

（1）.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.776/0.500=5.551kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×3×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8/12=256cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN穖）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.139kN.m，最大支座反力R=3.053kN，最大变形ν=0.093mm

①、次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.39×105/6.40×104=2.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

②、次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.093mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

（2）.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.053kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×6×8×8/6=128cm3；

I=2×6×8×8×8/12=512cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN.m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.585kN.m，最大支座反力R=7.633kN，最大变形ν=0.344mm

①、主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=5.85×105/1.28×105=4.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

②、主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.344mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=250/400=0.625mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.344mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！

5、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；

I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；

（1）.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×0.8+0.3]×1.00=24.840kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计