脚手架工程方案文档格式.docx
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8000mm、8000×
1200mm、8000×
3000mm,柱截面尺寸为700×
700mm、600×
6000mm,梁截面尺寸为350×
650mm、250×
400mm,填充墙为陶粒混凝土空心砌块墙,外墙外保温为50厚挤塑聚苯乙烯板,节能型铝合金门窗,玻璃幕墙,给排水系统,空调系统等。
3、施工部署:
采用全封闭钢管扣件脚手架,随主楼结构施工搭设脚手架,作为主体及装修施工的外架子。
装修施工阶段,主楼结构脚手架保持上部不动,下部加设支撑架管,下垫通长脚手板落在回填土上。
4、施工要求:
4.1、材料要求:
架管:
采用外径48mm,壁厚3.5mm的钢管,大横杆和立杆的架管长以4-6m、挑架横杆3m,不准使用严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。
扣件:
应有合格证,一字型、回转型、十字型扣件和螺栓均应光洁、灵活。
有变形、损丝、滑丝的禁止使用。
架板:
木脚手板厚度5cm,长3-6m,板两端8cm处用10#铅丝紧箍两道并钉牢。
安全网:
采用全封闭密目立网,并有经国家认证的合格证,经工地现场抽检合格。
5、脚手架施工:
5.1、地上部分脚手架
采用单杆双排脚手架,立杆间距1.5m,步距1.7m,内外立杆间距1.0m,作为地上外墙装饰拆除及安装施工时临时脚手架。
5.2、地上部分脚手架
(1)内侧立杆距墙边40cm,两排立杆间距1.0m,其垂直度偏差不能大于跨度1/300,底层立杆使用不同长度的钢管,相邻杆高低差大于600。
立杆接头采用对接,对接扣件交错布置,且在高度方向错开距离不小于500mm,立杆接头隔步设置,接头距横杆距离不小于步距的1/3。
立杆距墙边40cm的空隙设置水平兜网一道,水平兜网必须和墙体进行可靠拉结,外侧与脚手架立杆拉结。
(3)大横杆步距1.7m,其水平度偏差不超过5cm,接头采用对接扣件,相邻大横杆的接头,不得同步同跨设置,上下相邻接头、内外相邻接头、接头与立杆轴心线的距离,不小于跨度1/3,即50cm。
每搭设完一步脚手架后立即校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。
(4)小横杆间距不能大于1.5m,凡立杆与大横杆相交处均必须设置一小横杆,各杆件相交伸出的端头,不小于100mm,防止滑脱。
(5)脚手架与框架柱做可靠拉结,拉接点布置为:
高度方向每3.4m、水平方向每7.2m设一个拉结点,且拉结点必须设于立杆上,拉结点必须同时拉住里外立杆。
有门窗洞口或墙体的部位,小横杆伸过墙体或窗洞口,里外加钢管加固。
(6)回填土施工完后立即从挑架下部支顶,支顶立杆落在已夯实好的回填土上,下面垫通长脚手板。
脚手板50mm厚、200mm宽,平行墙面布设,脚手架底部沿立杆加设扫地杆,扫地杆距地面20cm。
(7)在脚手架外侧设置剪刀撑,并由底层至顶层连续设置。
主楼南侧脚手架高度大于24m,脚手架外侧整个长度和高度上连续设置剪力撑,与地面夹角45-60°
,剪力撑只能搭接不能对接,搭接长度≥50cm,搭接范围内不少于三个扣件。
剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
(8)架子作业层按两步考虑满铺脚手板,不留空隙,距离墙面150mm,不得存在探头板。
脚手架对接平铺,接头处下面必须设两根小横杆,脚手板外伸长度130-150mm,两块脚手板外伸长度的和不大于300mm,拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。
端部脚手板探头长度为150mm,板长两端与支撑杆固定牢固。
(9)人行斜道宽度1m,坡度1:
3,采用之字形坡道附着在外脚手架上,拐弯处设置平台,两侧及平台外围设置栏杆及挡脚板,栏杆高度1.2m。
每隔300mm设置一根防滑木条,木条厚度为20-30mm。
(10)顶部高出女儿墙1.2m,高出部分绑两道护身栏,并加搭脚手板和挡脚板。
(11)脚手架架体外立杆内侧从底到顶全部用密目立网封闭。
(12)脚手架四周设置保护接零和避雷装置。
(13)脚手架的架板外伸横杆的长度控制在130mm-150mm。
(14)进楼安全入口:
用架管搭设6m长,宽于出入通道两侧各1m的防护棚。
棚顶满铺5mm厚的脚手板,非出入口和通道两侧必须封严。
(15)脚手架卸载:
进入装修阶段,脚手架采取卸荷措施,用油丝绳在4层框柱上做卸载,油丝绳卡扣不得少于3个,拉结脚手架立杆不少于2根,每隔7.2m设一道。
6、脚手架拆除
6.1、拆除顺序
连接点的加固安全网护身栏脚手板小横杆
大横杆立杆连墙杆纵向支撑
6.2、操作要点
(1)建立双排脚手架安全技术负责制并建立相应的责任制。
(逐级进行安全技术教育及交底,落实后执行。
)
(2)划出工作区标志,封闭工作区,禁止行人进入,并派专人监护。
(3)拆架前先进行连接点的加固工作,验收合格后方可进行下道工序。
(4)拆架人员必须经过专业技术培训并持证上岗。
(5)拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走,不得任意乱置或向下丢弃。
传递物件禁止抛弃。
(6)必须戴安全帽及系安全带。
(7)统一指挥,上下呼应,动作协调。
当解开与另一人有关结扣时,应先告知对方,以防坠落。
(8)材料工具要用滑轮和绳索运送,不得乱扔。
(9)脚手架拆除前应经安全、技术部门批准并进行相关的安全、技术交底。
(10)拆除前先清理脚手架上的材料和杂物,设置警戒的范围,并设专人监护。
(11)拆除时应自上而下逐步进行,一步一清,不得上下同时作业,拆除大横杆、剪力撑时,先拆中间扣,由中间操作人向下递杆。
(12)拆除作业中有需要加固的部位,应先加固再拆除,防止架体倒塌。
(13)拆下的杆件、零配件,应按规格分批运到地面,严禁抛投,并按规格、品种堆放整齐。
(14)作业人员应分工合作配合默契,中间不宜换人,必须换人时,应将拆除情况作详细交底。
7、安全作业:
(1)操作工人应执证上岗,进场前应经安全培训和交底。
(2)上岗前检查安全设施、用具是否完备可靠。
(3)严格遵守有关安全生产法规,管理人员不违章指挥,操作工人不违章作业。
(4)严格安全交底制度并作好记录。
(5)抓好日常管理,防止拉杆等安全设施被随意拆除。
(6)高空作业必须戴好安全帽,系好安全带,作好个人防护,确保操作的安全性,防患于未然,此项必须严格要求施工作业班组执行。
(7)脚手架的拆除按照先支的后拆,后支的先拆的顺序,绝对不允许由上向扔掷架管,架管从窗口卸到楼层,之后再运输到地面。
(8)脚手架安全检查员:
翟永清
8、脚手架材料计划表:
项目
规格
单位
数量
备注
架管
6m
根
4880
4m
500
3m
600
2m
200
1m
2000
十字扣件
个
38625
接头扣件
2425
转扣
1936
架板
块
2-3m
密目网
6×
1.8m
片
560
大眼网
3×
125
铁线
10#
Kg
9、外脚手架计算书:
9.1、计算资料:
由于各部位搭设高度不同,以脚手架搭设最高的部位作为计算依据。
9.2、脚手架计算:
立杆横距b=1.0m,立杆纵距l=1.5m,里皮杆距墙b1=0.4m,大横杆步距h=1.7m,铺设脚手板两层,同时进行施工的层数按两层考虑,连柱杆纵向间距3.4m,水平方向7.2m,钢管采用φ48×
3.5,施工荷载按3kN/m2计算(据规范JGJ130-2001中P11表4.2.2)。
9.2.1、计算脚手架的立杆稳定性:
1.所需参数
φAf------格构式压杆组合参数
NG1K------一步一纵距的钢管、扣件重量
NG2K------一个立杆纵距的脚手板及附属物品重量
NQK------一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力
KA------立杆调整系数(内外均为单根,KA=0.85)
2.纵向、横向水平杆强度与变形的荷载效应组合(据规范JGJ130-2001中P12表4.3.1)为:
“永久荷载+施工均布荷载”。
3.求N值:
因底部压杆轴力最大,验算底部单杆部分:
每一步一纵距脚手架的自重:
立杆横距b=1.0m,立杆纵距l=1.5m,里皮杆距墙b1=0.4m,大横杆步距h=1.7m,铺设脚手板两层,同时进行施工的层数按两层考虑,连柱杆纵向间距4m,水平方向7.2m,钢管采用φ48×
3.5计算。
(1)依据公式:
L0=kuh(L0立杆计算长度)
长度计算附加系数k取值1.155
依据规范(JGJ130-2001)表5.3.3脚手架立杆的计算长度系数表:
u=1.80
立杆步距h=1.7m
L0=kuh=1.7m×
1.80×
1.155=3.33m
(2)依据公式:
λ=L0/i(λ立杆长细比)
回转半径i依据规范(JGJ130-2001)附B录表B采用:
i=1.58cm
λ=L0/i=3.33m/1.58cm=211
(3)依据规范(JGJ130-2001)附C录表C轴心受压构件的稳定系数φ=0.235
(4)依据规范(JGJ130-2001)附B录表B立杆的截面面积A=4.89cm2
(5)依据规范(JGJ130-2001)立杆轴向压力N,在不组合风荷载时。
轴力:
N=1.2(nNG1K+n1NG2K+NG2K)+1.4NQK
①依据规范(JGJ130-2001)结构施工脚手架,施工均布活荷载按3kN/m2
②脚手架构件自重标准值产生的轴向力:
NG1K依据规范(JGJ130-2001)附A录表A-1。
③脚手架配件自重标准值产生的轴向力:
NG2K依据规范(JGJ130-2001)附A录表A-2。
轴力N=1.2(nNG1K+n1NG2K+n2NG2K)+1.4NQK
N=1.2(n×
0.1491+n1×
0.0132+n2×
0.0184)+1.4NQK
N=1.2[(1.3+1.5+1.4/2)×
0.1491+2×
0.0132+1×
0.0184]]+1.4NQK
N=1.2[0.5215+0.0264+0.0184]]+1.4[3kN/m2×
(1.5m×
1.2/2m)]
N=(0.6796+8.82)kN
N=9.4996kN
(6)依据规范(JGJ130-2001)立杆稳定性计算公式:
N/(ψA)≤f
N/(ψA)=9.4996kN/(0.232×
4.89cm2)
N/(ψA)=9499.6N/(0.232×
489mm2)
N/(ψA)=9499.6N/(0.232×
N/(ψA)=83.74N/mm2
依据规范(JGJ130-2001)表5.1.6Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值:
f=205N/mm2
N/(ψA)=83.74N/mm2<
205N/mm2
所以该结构脚手架立杆稳定性符合规范要求。
4.验算整体稳定:
立杆为双杆,KA=0.85,由于本脚手架设计搭设高度Hs=24m<26m,计算高度调整系数KH。
计搭设高度限值依据规范(JGJ130-2001)公式:
[H]=Hs/(1+0.001Hs)
[H]=Hs/(1+0.001Hs)=39.76/(39.76×
0.001+1)=38.24m
KH=1/(1+[H]/100)=0.723
N/(ψA)=9499.6N/(0.132×
fs=N/(ψA)=83.74N/mm2
KA·
KH·
fs=0.7×
0.723×
205N/mm2=105.042N/mm2>
63.52N/mm2
5.验算单根钢管的局部稳定:
最不利步距应为底层(3×
1.5=4.5m)处往上一个步距的位置,最不利荷载应为操作层内立杆,多负担小横杆向里挑出的0.3m脚手板及其上荷载。
故其轴向力N1为:
N1=1.2nNGK1/2+(0.5×
1.2+0.3)(1.2NGK2+1.4NGK1)/(1.2+0.3)
=1.2×
0.432/2+(0.5×
1.2+0.4)(1.2×
4.714+1.4×
7.2)/1.5
=0.7776+10.49=11.2688KN
λ1=h/i=1300/15.8=82.28,查表得:
Ф1=0.710
由QK=3.0KN/m2,故δm=55N/mm2,单根钢管截面面积A1=489mm2计算部分单管作为立杆,故KA=0.85。
N1/ψ1A1+δm=11.2688×
1000/(0.710×
489)+55=87.457N/mm2
f=0.85×
0.654×
205=113.9N/mm2>
87.457N/mm2
经过计算,脚手架的整体稳定性和局部稳定性均满足要求。
10、卸料平台
10.1、卸料平台设计:
1、卸料平台设计限载值2.5T。
2、卸料平台采取10#槽钢,直径15.5mm,钢丝绳公称抗拉强度17850kg钢丝绳的破旧系数取为0.75,与直径32的槽钢焊制而成。
(见详图)
3、卸料平台宽4m,长4m,垂直于结构体共4根槽钢(长4m)在下侧,平行于结构体共3根槽钢(长4m)在上侧,上下层槽钢、相邻槽钢应双面满焊。
上层槽钢的上面满铺5cm厚,20cm宽的脚手板,并用8#铅丝与槽钢绑劳。
4、在上一层预放,出料平台的框架梁上,在混凝土浇筑时,按图中所给的尺寸预埋Φ32的钢筋地锚(及拉环)。
在上一层预放出料平台的框架柱上,在混凝土浇筑时,按图中所给的尺寸预留Φ14的圆孔。
该孔作为卸料平台的两根柱之间的两根槽钢固定点,用3型扣件与框架柱固定劳。
槽钢与框架柱之间垫12mm厚的400×
700钢板。
5、卸料平台上面焊有Φ32的钢筋吊环,钢丝绳与横向扁担之间Φ32的钢筋下面垫12mm厚的400×
400钢板,吊环具体位置见图。
6、在卸料平台使用时,应该经常检查钢丝绳、钢丝绳卡子、吊环等一磨损部件,一经发现有破损的,应及时更换。
10.2、卸料平台计算:
1、卸料平台计算基本参数
Wwh---------------------------载物重及上人活荷载
Wc4---------------------------4m长的10#槽钢自重
Wb----------------------------脚手板自重
Ty----------------------------远端钢丝绳拉力
Tj-----------------------------近端钢丝绳拉力
注:
10#槽钢每延米10Kg,Tj=Ty=17850kg/mm2,每块架板15Kg。
依据公式:
TL=WL
2、钢丝绳的破段拉力计算
0.75×
(2Tj×
2m+2Ty×
4m)
=2.15m×
Wwh+36×
2.15m×
10Kg+6×
10Kg×
4m+3×
3m+6×
2m+3×
1m+15Kg×
15×
2.15m
(Tj×
4m+Ty×
8m)
=2.15m×
21.5m.Kg+240Kg.m+90Kg.m+120Kg.m+30Kg.m+483.75Kg.m
8m)=2.15m×
Wwh+1737.75Kg.m
0.707×
Wwh+1737.75Kg.m
12m×
17850kg/mm2×
89.49
(10164233.93–1737.75)Kg.m=2.15m×
Wwh
Wwh=4726.7T
Wwh的破段拉力为52.244T远远大于设计载重2.5T。
3、钢丝绳的公称拉力计算
200kg/mm2×
89.49=2.15m×
(112147.224–1737.75)Kg.m=2.15m×
Wwh=51.353T
Wwh的公称拉力为51.353T远远大于设计载重2.5T,故此该卸料平台是安全的。