脚手架工程方案文档格式.docx

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8000mm、8000×

1200mm、8000×

3000mm，柱截面尺寸为700×

700mm、600×

6000mm，梁截面尺寸为350×

650mm、250×

400mm，填充墙为陶粒混凝土空心砌块墙，外墙外保温为50厚挤塑聚苯乙烯板，节能型铝合金门窗，玻璃幕墙，给排水系统，空调系统等。

3、施工部署：

采用全封闭钢管扣件脚手架，随主楼结构施工搭设脚手架，作为主体及装修施工的外架子。

装修施工阶段，主楼结构脚手架保持上部不动，下部加设支撑架管，下垫通长脚手板落在回填土上。

4、施工要求：

4.1、材料要求：

架管：

采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，大横杆和立杆的架管长以4-6m、挑架横杆3m，不准使用严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。

扣件：

应有合格证，一字型、回转型、十字型扣件和螺栓均应光洁、灵活。

有变形、损丝、滑丝的禁止使用。

架板：

木脚手板厚度5cm，长3-6m，板两端8cm处用10#铅丝紧箍两道并钉牢。

安全网：

采用全封闭密目立网，并有经国家认证的合格证，经工地现场抽检合格。

5、脚手架施工：

5.1、地上部分脚手架

采用单杆双排脚手架，立杆间距1.5m，步距1.7m，内外立杆间距1.0m，作为地上外墙装饰拆除及安装施工时临时脚手架。

5.2、地上部分脚手架

（1）内侧立杆距墙边40cm，两排立杆间距1.0m，其垂直度偏差不能大于跨度1/300，底层立杆使用不同长度的钢管，相邻杆高低差大于600。

立杆接头采用对接，对接扣件交错布置，且在高度方向错开距离不小于500mm，立杆接头隔步设置，接头距横杆距离不小于步距的1/3。

立杆距墙边40cm的空隙设置水平兜网一道，水平兜网必须和墙体进行可靠拉结，外侧与脚手架立杆拉结。

（3）大横杆步距1.7m，其水平度偏差不超过5cm，接头采用对接扣件，相邻大横杆的接头，不得同步同跨设置，上下相邻接头、内外相邻接头、接头与立杆轴心线的距离，不小于跨度1/3，即50cm。

每搭设完一步脚手架后立即校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。

（4）小横杆间距不能大于1.5m，凡立杆与大横杆相交处均必须设置一小横杆，各杆件相交伸出的端头，不小于100mm，防止滑脱。

（5）脚手架与框架柱做可靠拉结，拉接点布置为：

高度方向每3.4m、水平方向每7.2m设一个拉结点，且拉结点必须设于立杆上，拉结点必须同时拉住里外立杆。

有门窗洞口或墙体的部位,小横杆伸过墙体或窗洞口，里外加钢管加固。

（6）回填土施工完后立即从挑架下部支顶，支顶立杆落在已夯实好的回填土上，下面垫通长脚手板。

脚手板50mm厚、200mm宽，平行墙面布设，脚手架底部沿立杆加设扫地杆，扫地杆距地面20cm。

（7）在脚手架外侧设置剪刀撑，并由底层至顶层连续设置。

主楼南侧脚手架高度大于24m，脚手架外侧整个长度和高度上连续设置剪力撑，与地面夹角45-60°

，剪力撑只能搭接不能对接，搭接长度≥50cm，搭接范围内不少于三个扣件。

剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

（8）架子作业层按两步考虑满铺脚手板，不留空隙，距离墙面150mm，不得存在探头板。

脚手架对接平铺，接头处下面必须设两根小横杆，脚手板外伸长度130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm，拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。

端部脚手板探头长度为150mm，板长两端与支撑杆固定牢固。

（9）人行斜道宽度1m，坡度1:

3，采用之字形坡道附着在外脚手架上，拐弯处设置平台，两侧及平台外围设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m。

每隔300mm设置一根防滑木条，木条厚度为20-30mm。

（10）顶部高出女儿墙1.2m，高出部分绑两道护身栏，并加搭脚手板和挡脚板。

（11）脚手架架体外立杆内侧从底到顶全部用密目立网封闭。

（12）脚手架四周设置保护接零和避雷装置。

（13）脚手架的架板外伸横杆的长度控制在130mm-150mm。

（14）进楼安全入口：

用架管搭设6m长，宽于出入通道两侧各1m的防护棚。

棚顶满铺5mm厚的脚手板，非出入口和通道两侧必须封严。

（15）脚手架卸载：

进入装修阶段，脚手架采取卸荷措施，用油丝绳在4层框柱上做卸载，油丝绳卡扣不得少于3个，拉结脚手架立杆不少于2根，每隔7.2m设一道。

6、脚手架拆除

6.1、拆除顺序

连接点的加固安全网护身栏脚手板小横杆

大横杆立杆连墙杆纵向支撑

6.2、操作要点

（1）建立双排脚手架安全技术负责制并建立相应的责任制。

（逐级进行安全技术教育及交底，落实后执行。

）

（2）划出工作区标志，封闭工作区，禁止行人进入，并派专人监护。

（3）拆架前先进行连接点的加固工作，验收合格后方可进行下道工序。

（4）拆架人员必须经过专业技术培训并持证上岗。

（5）拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。

传递物件禁止抛弃。

（6）必须戴安全帽及系安全带。

（7）统一指挥，上下呼应，动作协调。

当解开与另一人有关结扣时，应先告知对方，以防坠落。

（8）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。

（9）脚手架拆除前应经安全、技术部门批准并进行相关的安全、技术交底。

（10）拆除前先清理脚手架上的材料和杂物，设置警戒的范围，并设专人监护。

（11）拆除时应自上而下逐步进行，一步一清，不得上下同时作业，拆除大横杆、剪力撑时，先拆中间扣，由中间操作人向下递杆。

（12）拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。

（13）拆下的杆件、零配件，应按规格分批运到地面，严禁抛投，并按规格、品种堆放整齐。

（14）作业人员应分工合作配合默契，中间不宜换人，必须换人时，应将拆除情况作详细交底。

7、安全作业：

（1）操作工人应执证上岗，进场前应经安全培训和交底。

（2）上岗前检查安全设施、用具是否完备可靠。

（3）严格遵守有关安全生产法规，管理人员不违章指挥，操作工人不违章作业。

（4）严格安全交底制度并作好记录。

（5）抓好日常管理，防止拉杆等安全设施被随意拆除。

（6）高空作业必须戴好安全帽，系好安全带，作好个人防护，确保操作的安全性，防患于未然，此项必须严格要求施工作业班组执行。

（7）脚手架的拆除按照先支的后拆，后支的先拆的顺序，绝对不允许由上向扔掷架管，架管从窗口卸到楼层，之后再运输到地面。

（8）脚手架安全检查员：

翟永清

8、脚手架材料计划表：

项目

规格

单位

数量

备注

架管

6m

根

4880

4m

500

3m

600

2m

200

1m

2000

十字扣件

个

38625

接头扣件

2425

转扣

1936

架板

块

2-3m

密目网

6×

1.8m

片

560

大眼网

3×

125

铁线

10#

Kg

9、外脚手架计算书：

9.1、计算资料：

由于各部位搭设高度不同，以脚手架搭设最高的部位作为计算依据。

9.2、脚手架计算：

立杆横距b=1.0m，立杆纵距l=1.5m，里皮杆距墙b1=0.4m，大横杆步距h=1.7m，铺设脚手板两层，同时进行施工的层数按两层考虑，连柱杆纵向间距3.4m，水平方向7.2m，钢管采用φ48×

3.5，施工荷载按3kN/m2计算（据规范JGJ130-2001中P11表4.2.2）。

9.2.1、计算脚手架的立杆稳定性：

1.所需参数

φAf------格构式压杆组合参数

NG1K------一步一纵距的钢管、扣件重量

NG2K------一个立杆纵距的脚手板及附属物品重量

NQK------一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力

KA------立杆调整系数（内外均为单根，KA=0.85）

2.纵向、横向水平杆强度与变形的荷载效应组合（据规范JGJ130-2001中P12表4.3.1）为：

“永久荷载+施工均布荷载”。

3.求N值：

因底部压杆轴力最大，验算底部单杆部分：

每一步一纵距脚手架的自重：

立杆横距b=1.0m，立杆纵距l=1.5m，里皮杆距墙b1=0.4m，大横杆步距h=1.7m，铺设脚手板两层，同时进行施工的层数按两层考虑，连柱杆纵向间距4m，水平方向7.2m，钢管采用φ48×

3.5计算。

（1）依据公式:

L0=kuh（L0立杆计算长度）

长度计算附加系数k取值1.155

依据规范（JGJ130-2001）表5.3.3脚手架立杆的计算长度系数表:

u=1.80

立杆步距h=1.7m

L0=kuh=1.7m×

1.80×

1.155=3.33m

（2）依据公式:

λ=L0/i（λ立杆长细比）

回转半径i依据规范（JGJ130-2001）附B录表B采用:

i=1.58cm

λ=L0/i=3.33m/1.58cm=211

（3）依据规范（JGJ130-2001）附C录表C轴心受压构件的稳定系数φ=0.235

（4）依据规范（JGJ130-2001）附B录表B立杆的截面面积A=4.89cm2

（5）依据规范（JGJ130-2001）立杆轴向压力N，在不组合风荷载时。

轴力:

N=1.2（nNG1K+n1NG2K+NG2K）+1.4NQK

①依据规范（JGJ130-2001）结构施工脚手架，施工均布活荷载按3kN/m2

②脚手架构件自重标准值产生的轴向力:

NG1K依据规范（JGJ130-2001）附A录表A-1。

③脚手架配件自重标准值产生的轴向力:

NG2K依据规范（JGJ130-2001）附A录表A-2。

轴力N=1.2（nNG1K+n1NG2K+n2NG2K）+1.4NQK

N=1.2（n×

0.1491+n1×

0.0132+n2×

0.0184）+1.4NQK

N=1.2[（1.3+1.5+1.4/2）×

0.1491+2×

0.0132+1×

0.0184]]+1.4NQK

N=1.2[0.5215+0.0264+0.0184]]+1.4[3kN/m2×

（1.5m×

1.2/2m）]

N=（0.6796+8.82）kN

N=9.4996kN

（6）依据规范（JGJ130-2001）立杆稳定性计算公式:

N/（ψA）≤f

N/（ψA）=9.4996kN/（0.232×

4.89cm2）

N/（ψA）=9499.6N/（0.232×

489mm2）

N/（ψA）=9499.6N/（0.232×

N/（ψA）=83.74N/mm2

依据规范（JGJ130-2001）表5.1.6Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值：

f=205N/mm2

N/（ψA）=83.74N/mm2<

205N/mm2

所以该结构脚手架立杆稳定性符合规范要求。

4.验算整体稳定：

立杆为双杆，KA=0.85，由于本脚手架设计搭设高度Hs=24m＜26m，计算高度调整系数KH。

计搭设高度限值依据规范（JGJ130-2001）公式:

[H]=Hs/（1+0.001Hs）

[H]=Hs/（1+0.001Hs）=39.76/（39.76×

0.001+1）=38.24m

KH=1/（1+[H]/100）=0.723

N/（ψA）=9499.6N/（0.132×

fs=N/（ψA）=83.74N/mm2

KA·

KH·

fs=0.7×

0.723×

205N/mm2=105.042N/mm2>

63.52N/mm2

5.验算单根钢管的局部稳定：

最不利步距应为底层（3×

1.5=4.5m）处往上一个步距的位置，最不利荷载应为操作层内立杆，多负担小横杆向里挑出的0.3m脚手板及其上荷载。

故其轴向力N1为：

N1=1.2nNGK1/2+（0.5×

1.2+0.3）（1.2NGK2+1.4NGK1）/（1.2+0.3）

=1.2×

0.432/2+（0.5×

1.2+0.4）（1.2×

4.714+1.4×

7.2）/1.5

=0.7776+10.49=11.2688KN

λ1=h/i=1300/15.8=82.28，查表得：

Ф1=0.710

由QK=3.0KN/m2，故δm=55N/mm2，单根钢管截面面积A1=489mm2计算部分单管作为立杆，故KA=0.85。

N1/ψ1A1+δm=11.2688×

1000/（0.710×

489）+55=87.457N/mm2

f=0.85×

0.654×

205=113.9N/mm2>

87.457N/mm2

经过计算，脚手架的整体稳定性和局部稳定性均满足要求。

10、卸料平台

10.1、卸料平台设计：

1、卸料平台设计限载值2.5T。

2、卸料平台采取10#槽钢，直径15.5mm，钢丝绳公称抗拉强度17850kg钢丝绳的破旧系数取为0.75，与直径32的槽钢焊制而成。

（见详图）

3、卸料平台宽4m，长4m，垂直于结构体共4根槽钢（长4m）在下侧，平行于结构体共3根槽钢（长4m）在上侧，上下层槽钢、相邻槽钢应双面满焊。

上层槽钢的上面满铺5cm厚，20cm宽的脚手板，并用8#铅丝与槽钢绑劳。

4、在上一层预放,出料平台的框架梁上，在混凝土浇筑时，按图中所给的尺寸预埋Φ32的钢筋地锚（及拉环）。

在上一层预放出料平台的框架柱上，在混凝土浇筑时，按图中所给的尺寸预留Φ14的圆孔。

该孔作为卸料平台的两根柱之间的两根槽钢固定点，用3型扣件与框架柱固定劳。

槽钢与框架柱之间垫12mm厚的400×

700钢板。

5、卸料平台上面焊有Φ32的钢筋吊环，钢丝绳与横向扁担之间Φ32的钢筋下面垫12mm厚的400×

400钢板，吊环具体位置见图。

6、在卸料平台使用时，应该经常检查钢丝绳、钢丝绳卡子、吊环等一磨损部件，一经发现有破损的，应及时更换。

10.2、卸料平台计算：

1、卸料平台计算基本参数

Wwh---------------------------载物重及上人活荷载

Wc4---------------------------4m长的10#槽钢自重

Wb----------------------------脚手板自重

Ty----------------------------远端钢丝绳拉力

Tj-----------------------------近端钢丝绳拉力

注:

10#槽钢每延米10Kg，Tj=Ty=17850kg/mm2，每块架板15Kg。

依据公式：

TL=WL

2、钢丝绳的破段拉力计算

0.75×

（2Tj×

2m+2Ty×

4m）

=2.15m×

Wwh+36×

2.15m×

10Kg+6×

10Kg×

4m+3×

3m+6×

2m+3×

1m+15Kg×

15×

2.15m

（Tj×

4m+Ty×

8m）

=2.15m×

21.5m.Kg+240Kg.m+90Kg.m+120Kg.m+30Kg.m+483.75Kg.m

8m）=2.15m×

Wwh+1737.75Kg.m

0.707×

Wwh+1737.75Kg.m

12m×

17850kg/mm2×

89.49

（10164233.93–1737.75）Kg.m=2.15m×

Wwh

Wwh=4726.7T

Wwh的破段拉力为52.244T远远大于设计载重2.5T。

3、钢丝绳的公称拉力计算

200kg/mm2×

89.49=2.15m×

（112147.224–1737.75）Kg.m=2.15m×

Wwh=51.353T

Wwh的公称拉力为51.353T远远大于设计载重2.5T，故此该卸料平台是安全的。