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=
=1.457＜efa=1.671
第3页
1.3空载轿厢位于最高层站的情况下，曳引条件校核：
=1.346＜efa=1.671
经上述计算，载有125％额定载荷的轿厢位于最低层及空载位于最高层站的情况下均满足曳引条件的要求。
注：
1）轿厢侧运行部件质量之和为1300kg。
2）平衡系数按0.45计算。
X观光电梯
钢丝绳在曳引轮槽中的比压计算
第4页
2.钢丝绳在曳引轮槽中的比压计算
根据GB7588-2003曳引钢丝绳在带切口的曳引轮槽中的比压计算公式
P=
×
，对我公司X观光电梯进行比压计算。
P－比压（MPa）
T－装有额定载荷的轿厢停靠在最低层站时，曳引轮水平面上轿厢一侧的曳引钢丝绳的静拉力（N），T=（1300+1000）×
9.8=22540（N）；
n－曳引钢丝绳的根数，n=6；
d－曳引钢丝绳的直径，d=8（mm）；
D－曳引轮的直径，D=400（mm）；
β－曳引轮切口绳槽的夹角，β=960=1.6755（rad）；
P=
=
=6.076（MPa）
在轿厢装有额定载荷的情况下，无论如何比压不得超过下式计算值：
=7.09（MPa）
Vc－对应于轿厢额定速度的曳引钢丝绳速度，Vc=1.75（m/s）
经计算，P=6.076＜
=7.09（Mpa）
比压符合GB7588-2003的要求。
轿厢侧运动部件质量之和为1300kg。
曳引机校核计算
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3.曳引机校核计算
本公司生产的X观光电梯，其主要参数如下：
额定载重量：
Q=1000（kg）
额定速度：
V=1.75（m/s）
轿厢侧运行部件质量之和：
P=1300kg
平衡系数：
取K平=0.45
对重重量：
1750kg
3.1电梯曳引电动机功率计算：
N=
N－电动机功率（KW）
V－曳引轮节径的线速度，V=1.75（m/s）
η－电梯传动的总效率，取η=0.86
i1=曳引钢丝绳绕绳倍率，i1=1
≈10.972（KW）
根据宁波欣达生产的曳引机系列，该梯选用WWTY-17.5-1000型号曳引机，配置的电动机功率为12.3KW，满足使用要求。
3.2电梯速度验算：
WWTY-17.5-1000型号电梯曳引比i=2，曳引轮节径D=400mm，电动机的额定转速n=167r/min，其速度为：
第6页
V=
=1.74（m/s）
1.75×
92%＜1.74＜1.75×
105%=1.8375（m/s）
运行速度可以满足要求。
3.3主轴负荷校核：
WWTY-17.5-1000型号曳引机的曳引轮轴最大载荷为8000kg，而本公司生产的X观光电梯在125%额定载荷下施加在曳引轮轴上的负荷F=P+1.25Q+对重重量=4300（kg）＜8000（kg），曳引轮轴是安全的。
限速器的选型计算
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4.限速器的选型计算
我公司生产的X观光电梯选用宁波申菱电梯配件限公司生产的XSQ115-06型号的限速器，该限速器技术参数为：
电气动作速度：
2.19~2.40（m/s）；
机械动作速度：
2.30~2.50（m/s）；
绳轮节圆直径：
240（mm）；
钢丝绳直径：
Ø
8；
钢丝绳破断力：
28.1（KN）；
钢丝绳张紧力：
900（N）。
根据GB7588-2003第9.9.1条的规定“限速器的动作速度发生在速度至少等于额定速度的115%，但应小于1.25V+0.25/V（m/s）=2.32（m/s）”。
X观光电梯限速器动作速度应为：
2.01m/s≤V动＜2.32m/s。
型式试验的实际机械、电气动作速度为2.12~2.29（m/s），应符合要求。
GB7588-2003第9.9.4条规定“限速器动作时，限速器绳的张力不得小于下列两个值的较大者。
即：
a）300N；
b）安全钳装置起作用所需力的两倍。
”经实测X观光电梯样梯安全钳起作用所需的力为205N。
型式试验的钢丝绳张紧力为1057（N），符合要求。
GB7588-1995第9.9.6.2条规定“限速器绳的破断负荷与限速器动作时所产生的限速器绳的张紧力有关，其安全系数应不小于8”。
型式试验结果二者的比值
K=
=26.5＞8，符合要求。
第9.9.6.3条规定：
“限速器绳的公称直径应不小于6mm。
”第9.9.6.4条规定“限速器绳轮的节圆直径与绳的公称直径之比应不小于30。
”型式试验合格
第8页
的XSQ115-06限速器绳的直径为8（mm），绳轮节圆直径240=30×
8。
符合规范要求。
综上所述，X观光电梯选用申菱电梯配件有限公司生产的XSQ115-06型限速器是符合要求的。
渐近式安全钳选用说明
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5.渐近式安全钳选用说明
我公司制造的X观光电梯其主要参数如下：
Q=1000（kg）
V=1.75（m/s）
P=1300（kg）
宁波申菱电梯配件有限公司制造的AQQ125-10型渐进式安全钳，限速器最大动作速度为2.63m/s的电梯。
我公司X观光电梯选用宁波申菱电梯配件有限公司制造的AQQ125-10型渐进式安全钳符合要求。
液压缓冲器校核计算
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6.液压缓冲器校核计算
根据GB7588-2003中第10.4.3条的要求，对本公司制造的X观光电梯选用的液压缓冲器进行校核计算：
宁波申菱电梯配件有限公司制造的HYF210A型液压缓冲器的参数如下：
最大允许行程为：
H=275（mm）
最大总质量：
P+Q=3000（kg）
最大冲击速度：
V=2.0（m/s）
该缓冲器适用于700kg~3000kg，限速器最大动作速度为2.0m/s的电梯，本公司制造的X观光电梯P+Q=2600（kg）；
该梯轿厢配2个缓冲器、对重配1个缓冲器。
根据GB7588-2003中第10.4.1.1.1条的要求，缓冲器可能的总行程H应大于65mm，本公司制造的X观光电梯选用宁波申菱电梯配件有限公司制造的HYF210A型液压缓冲器是符合要求的。
绳头组合负荷计算
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7.绳头组合负荷计算
根据GB7588第9.2.3条“钢丝绳与其端接装置的接合处至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%”的要求。
对我公司X观光电梯选用Ø
8mm自锁紧楔形绳头组合进行负荷校核：
Nst≥G×
80%
Nst－绳头组合试验负荷（KN）；
Ø
8mm自锁紧楔形绳头组合试验负荷Nst=75（KN）；
G－一根钢丝绳最小破断负荷（KN）；
由GB8903-1988表5规格为8×
19S+NF、Ø
8钢丝绳的最小破断负荷为G=74.3（KN）。
Nst＞G×
80%=74.3×
0.8=59.44（KN）
经校核，X观光电梯选用的绳头组合完全符合GB7588-2003第9.2.3条的要求。
曳引钢丝绳安全系数计算
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8.曳引钢丝绳安全系数计算
曳引钢丝绳安全系数是装有额定载重量的轿厢停靠在最低层站时，一根钢丝绳的最小破断负荷与这根钢丝绳所受的最大拉力之间的比值。
K=
K－曳引钢丝绳安全系数。
G－一根钢丝绳最小破断负荷；
由GB8903-1988查得8×
P－轿厢侧运动部件的重量之和。
P=1300（kgf）=12740（N）。
Q－额定载重量。
Q=1000（kgf）=9800（N）。
n－曳引钢丝绳的根数，n=6
K=
=
=16.48＞12
由计算结果，X变频调速观光电梯选用的8×
8曳引钢丝绳的安全系数符合GB7588-2003第9.2.2中a条。
即“对于用三根或三根以上钢丝绳曳引驱动的电梯为12”的要求。
轿厢导轨弯曲应力计算
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9.轿厢导轨弯曲应力计算
根据GB7588-2003中第10.1.2.1条的要求，渐进式安全钳动作时，导轨弯曲应力计算公式：
σk=
≤[σk]=
σk－安全钳装置动作时导轨的弯曲应力（MPa）
P－轿厢侧运行部件质量总和。
Q－额定载重量。
A－导轨横截面面积。
A=1570（mm2）
ω－弯曲系数。
查表ω=1.92。
Lk－两相邻导轨支架间的最大距离。
Lk=2000（mm）
M－附加装置作用于一根导轨上的压力。
M=0
k3－冲击系数。
Fx－轿厢作用于一根导轨上的压力。
K1－冲击系数。
K1=2
n－导轨数量。
n=2
Rm－抗拉强度。
Rm=205
S1－安全系数。
S1=1.8
Fx=
=22540N
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σk=
=27.56（MPa）
[σk]=
=114（MPa）
σk＜[σk]
由计算结果看出，安全钳动作时，T89/B导轨弯曲应力符合GB7588-2003第10.1.2.1条的要求。
轿厢架强度校核计算
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10.轿厢架强度校核计算
10.1轿厢架上梁强度校核：
X观光电梯的曳引绳传动速比为2:
1，轿厢架上梁由
δ6/Q235A钢板折弯成形。
轿厢架上梁的受力近似地简化为简支梁，当轿厢满载运行时，上梁中间载面为危险载面，其强度应满足：
σmax=
≤[σ]=
σmax－最大弯曲应力（MPa）
P－轿厢侧运动部件质量之和，P=1300（kg）
Q－额定载重量，Q=1000（kg）
g－重力加速度，g=9.8（m/s2）
L－轿厢架两立柱间的距离，L=1510（m）
Ws－上梁抗弯截面模量，Ws=152.2（cm3）
[σ]－许用应力（MPa）
σs－材料屈服极限，Q235A材料σs=235（MPa）
n－安全系数，正常载荷工况取n=3
σmax=
=55.9（MPa）
[σ]=
=235/3=78.33（MPa）
由计算结果看，σmax＜[σ]，故上梁强度满足要求。
第16页
10.2轿厢架下梁强度校核：
轿厢架下梁由δ6/Q235A钢板折弯成形。
当电梯失控撞底，轿厢架下梁碰到聚胺脂缓冲器时，缓冲器的反作用力施加下梁强度缓冲器位置处，使下梁承受冲击载荷，此时下梁应满足：
σ=
σ－下梁最大正应力（MPa）
L－轿厢架两立柱间的距离，L=1.51（m）
Wx－下梁抗弯截面模量，Wx=161.98（cm3）
n－电梯失控撞底属于紧急情况载荷，此时安全系数取n=2.5。
=52.53（MPa）
=235/2.5=94（MPa）
由计算结果看：
σ＜[σ]，故下梁强度满足要求。
10.3轿厢架立柱强度校核：
立柱由δ3/Q235A钢板折弯成形。
立柱所受的载荷，一种是拉伸载荷，另一种是由于轿厢受偏心负荷而使轿厢架有一偏心力矩，因此立柱由弯曲和拉伸引起的应力应满足：
第17页
σ=
+
b－轿厢内净宽度，b=1.6（m）
L－立柱的有效长度，L=2.84（m）
H－上下导靴之间的距离，H=3.72（m）
WL－单侧立柱的抗弯截面模量，WL=12（cm3）
S－单侧立柱的横截面面积，S=9.84（cm2）
=34.83（MPa）
由计算结果看，σ＜[σ]，轿厢架立柱强度满足要求。
10.4连接螺栓强度校核：
轿厢架上下梁通过6个M20螺栓（螺纹底径d=17.294mm）与立柱连接，电梯运行时，其剪应力应满足：
τ=
≤[τ]=0.6[σ]
τ－螺栓承受的剪应力（MPa）
F－螺栓受剪切面总面积，F=
=14（cm2）
[σ]－许用正应力，[σ]=78.33（MPa）
第18页
τ=
=9.1（MPa）
[τ]=0.6[σ]
=0.6×
78.33
=47（MPa）
由计算结果看，τ＜[τ]，轿厢架上下梁与立柱连接螺栓的强度满足要求。
轿厢通风面积校核
第19页
11.轿厢通风面积校核
依照GB7588-2003有关轿厢通风面积的要求，对X观光电梯轿厢通风面积进行校核。
11.1GB7588-2003有关轿厢通风条款的规定：
8.16.1无孔门轿厢应在其上部及下部设通风孔。
8.16.2位于轿厢上部及下部通风孔的有效面积均不应小于轿厢有效面积的1%。
轿门四周的间隙在计算通风孔面积时可以考虑进去，但不得大于所要求的有效面积的50%。
8.16.3通风孔应这样设置：
用一根直径为10mm的坚硬直棒，不可能从轿厢内经通风孔穿过轿壁。
11.2与轿厢通风面积有关的参数
轿厢内廓尺寸1450×
1600；
有效面积S=2.32m2。
开门尺寸900×
2100。
左右侧壁与轿顶的通风间隙为6mm。
轿壁与左右踢脚板（L=956）的间隙为9.5mm。
轿厢顶横气流风机开孔尺寸40×
424。
轿门与前轿壁的间隙为4mm。
轿门与地坎的间隙为6mm。
门导靴宽度55mm，数量4只。
11.3计算轿厢上部及下部通风孔的有效面积
第20页
1）、上部通风孔有效面积S上
S上=40×
424+（956-20×
4）×
2×
4+（900+
2）×
4
=35968＞S×
1%=28453mm3
2）、下部通风孔有效面积S下
S下=（956-20×
9.5+（900-55×
6+
=29124＞S×
1%=28453mm2
由上述计算结果看，X观光电梯轿厢通风面积完全符合GB7588-2003标准的要求。
井道顶层高度和底坑深度的计算
第21页
井道顶层高度H
5.2m
轿厢速度v
1.75m/s
0.035v2
0.107m
d1=0.1+0.035v2
0.207m
d2=0.3+0.035v2
0.407m
d3=1.0+0.035v2
1.107m
缓冲器的缓冲行程dd1
0.21m
轿厢在顶层平层位置时，对重缓冲板到缓冲器端面的距离dd2
0.4m
轿底面到轿顶最高水平面的高度h1
2.5m
轿底面到轿厢顶最高部件（轿厢反绳轮）顶面的高度h2
4.5m
轿底面到轿厢上部导靴顶面的高度h3
3.6m
当对重完全压实在缓冲器上时,最高轿顶面距顶层地表面的高度h4=h1+dd1+dd2
3.11m
当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢顶最高部件（轿厢反绳轮）顶面距顶层地表面的高度h5=h2+dd1+dd2
5.11m
12.井道顶层高度和底坑深度的计算
12.1轿厢侧顶层高度的计算
当对重完全压实在缓冲器上时,轿厢上部导靴顶面距顶层地表面的高度h6=h3+dd1+dd2
4.21m
当对重完全压实在缓冲器上时，轿厢导轨长度应能提供不小于0.1+0.035v2米的进一步制导行程。
即H-h6-0.1≥d1
0.89m≥0.207m
符合GB7588-2003的要求
X观光梯
第22页
当对重完全压实在缓冲器上时，轿顶最高水平面到井道顶板的距离应不小于1+0.035v2米。
即H-h4≥d3
2.09m≥1.107m
当对重完全压实在缓冲器上时，固定在轿顶上的最高部件（轿厢反绳轮）到井道顶板的距离，应不小于0.3+0.035v2米。
即H-h5≥d2
0.98m≥0.52m
当对重完全压实在缓冲器上时，井道上方应有一个不小于0.5m*0.6m*0.8m的空间。
在轿顶后半部分的轿顶护栏内有一个水平面积超过0.6m*0.8m、高度超过1.68m的空间符合GB7588-2003的要求，
第23页
12.2对重侧顶层高度的计算
对重架高度h11
3.7m
底坑深D
2.1m
缓冲器自由高度dd3
0.5m
当轿厢在底层平层位置时，轿厢缓冲板到缓冲器端面的距离dd4
当轿厢在顶层平层位置时，对重架在底层地表面以下的长度h12=D-dd3-dd2
1.2m
当轿厢在顶层平层位置时，对重架在底层地表面以上的长度h13=h11-h12
当轿厢完全压实在缓冲器上时，对重导轨能提供不小于0.1+0.035v2米的距离。
即H-h13-dd4-dd1≥d1
2.09m≥0.207m
符合GB7588-1995的要求
第24页
通过以上计算可知，井道顶部和底部的空间尺寸符合标准的要求。
12.3底坑深度的计算
当轿厢在底层平层位置时，轿底面到轿厢缓冲板的距离b1
0.345m
当轿厢在底层平层位置时，轿底面到导靴底端面的距离b2
0.68m
轿底面到护脚板底面的距离b3
0.815m
当轿厢完全压实在缓冲器上时，轿厢缓冲板距底坑底面的距离b4=D-b1-dd4-dd1
0.835m
当轿厢完全压实在缓冲器上时，导靴底端面距底坑底面的距离b5=D-b2-dd4-dd1
当轿厢完全压实在缓冲器上时，护脚板底面距底坑底面的距离b6=D-b3-dd4-dd1
0.365m
当轿厢完全压实在缓冲器上时，底坑中应有一个不小于0.5m*0.6m*1m的空间。
在轿厢前、后半部的地坑内，均有一个水平面积超过0.8m*1.0m、高度超过0.835m的空间
当轿厢完全压实在缓冲器上时，轿厢最低部件（导靴）和底坑底面之间的自由垂直距离不小于0.5m。
即b5≥0.5m
b5=0.5m≥0.5m
当轿厢完全压实在缓冲器上时，护脚板底面和底坑底面之间的自由垂直距离不小于0.1m。
即b6≥0.1m
B6=0.365≥0.1m
主要参考文献：
1.GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》北京中国标准出版社2003.11
2.GB/T10058-1997《电梯技术条件》北京中国标准出版社1998.5
3.GB/T7025.1～7025.3-1997《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸》
北京中国标准出版社1998.4
4.朱昌明、洪政育、张惠桥编著《电样与自动扶梯原理、结构、安装测试》
上海上海交通大学出版社1995.10
5.ANSI/ASMEA17.1-1981《电梯、杂物梯、自动扶梯及自动人行道安全规范》
美国国家标准长沙建筑研究所译
6.H、M别达耶夫《材料力学》北京高等教育出版社1958.6
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