脚手架施工方案Word文档格式.docx

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安全网按照外脚手架满挂考虑。

1-2检查与验收

1-2-1钢管的有关检查规定

钢管、扣件、安全网等必须具有产品质量合格证。

所有构配件必须具有质量检验报告，钢管材质检验方法必须符合现行国家标准《金属拉伸实验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。

钢管外径尺寸48mm允许偏差为-5mm；

壁厚3.5mm允许偏差-0.5mm；

钢管两端面切斜偏差1.7mm；

修整检查应每年一次。

检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，钢管外表面锈蚀深度允许偏差为≤0.5mm，超过此规定不得使用。

所有新、旧钢管表面必须刷防锈漆，分规格做好标记。

1-2-2扣件的有关检查规定：

1-2-2-1扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

当对扣件质量有怀疑时，必须按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定进行抽样检测。

1-2-2-2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须进行更换；

1-2-2-3新、旧扣件均进行防锈处理。

1-2-3木脚手板的检查规定：

1-3-3-1木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢箍两道；

1-2-3-2木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质必须符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定；

1-2-3-3腐朽的脚手板不得使用。

1-3外檐扣件式脚手架体系

1-3-1基本构造要求

本工程外檐采用双排落地式脚手架，立杆横距为1.30m，纵距为1.50m，步距为1.70m，双排里立杆离墙面为0.30m，小横杆间距0.7～0.9m。

脚手架搭设在建筑物周边，基础采用素土夯实，高于其他室外地面200～300mm，并浇筑两道厚200mm、宽500mm的混凝土地梁，强度等级C20；

基础外设500*500砖砌排水沟，排向现场排水沟。

立杆的接头位置应错开在不同的步距内，大横杆错开2.0m。

立杆的垂直偏差要求，角柱垂直误差<

0.5%，其它<

1%，同排的水平偏差应控制在5cm以内。

剪刀撑的搭设，剪刀撑与地面夹角为45~60度，应沿脚手架高度连续布置，脚手架两端和转角处及中间每12m左右设剪刀撑，剪刀撑的宽度不超过6根立杆。

人行马道宽度1.50m，坡度按1：

3.5之字跑道，每一步架作一平台，平台与跑道应设高1.0m扶手栏杆。

外排脚手架在通道口处、出入口设置安全防护棚，防护棚必须经常清除堆积杂物，以防物落伤人。

1-3-2搭设方法

架体搭设之前先将地面进行平整夯实，在架体里外皮底部浇筑混凝土地梁各一道，上铺木板并加设立杆底托。

架体立杆底部里外排纵横向均设置扫地杆，工作面满铺的脚手板采用对接方式，每块脚手板的端头下面需加设两根小横杆保持其稳定性。

在施工进行中先搭设里排架子作为外防护，架体高度超过建筑物檐高1.5m，里排架子距建筑物外墙0.3m。

架子净宽不小于1m，架体之外设排水沟（深度为200mm）。

架体立杆间距为1.5m，横杆按照每层三步杆设置。

每层加设拉接点与架体用扣件锁牢，其水平间距为4m，根据本工程结构形式采用在楼板表面预埋Φ48短钢管并保证其露出混凝土表面200mm与外架体连接牢固。

剪刀撑按照规范要求沿架体外排连续设置不留空当，每组剪刀撑跨越立杆根数为6根，斜杆与地面夹角应控制在45—60度范围内，剪刀撑杆件应用转轴扣件与立杆和小横杆伸出部分锁牢，剪刀撑杆件搭接长度不小于1米，用于搭接的转轴扣件不少于3个，并且所有剪刀撑及拉接点刷红白油漆以示醒目。

外排架体从上至下满封绿色密目安全网，要求操作层满铺脚手板，底排架子同建筑物之间用脚手板封严并加设水平防护网一道，板的高度同水平网。

操作层满铺脚手板且在板下拉水平防护网一道作为隔离保护层。

主体施工时架子随楼层高度搭设时，满足其搭设高度超过工作面1.2m以上，内外排架子之间每隔4m设水平支撑一道一直到顶。

脚手管使用接头扣件按要求不得在同一截面，保证在操作层的外皮架设挡脚板一道，高度满足在200mm以上。

通道口架体防护：

采用脚手管进行搭设，其高度超过门洞口300mm，通道净长度不小于4m，两侧封挂绿色密目安全网，顶部做硬防护（铺50mm厚木板）板上封密目网。

楼梯间及电梯井防护：

所有楼梯间及电梯井口使用脚手管搭设防护栏，并保证其高度不低于1.2m，立杆、横杆间距为400mm用扣件锁牢并挂网。

门洞口架体搭设方法：

在门洞口两侧外架体加设两根钢管锁牢，在洞口外排架体上方加设两根立杆，并在洞口上方的横杆上加设斜杆成珩架式与两根立杆锁牢，并沿门洞两侧立杆及上部横杆加设斜杆以加强其稳定性。

架体两侧设置八字斜杆将上部荷载传往两侧。

1-3-3质量要求

搭设钢管脚手架，使用钢管必须有合格证，符合规范、规程的质量要求后，才能使用。

外排架的立杆间距与宽度严格按方案施工，不准随意更改，立杆与横杆要求横杆平竖杆直，相邻两支杆接头应相互错开驳接，并用对接扣件联接，并拧紧螺栓。

1-3-4搭拆安全措施

外排架手架应随结构上升而加高，保持在工作面1.20m以上，随外排架的升高在脚手架外侧挂设满铺安全网，并拉结牢固，安全网搭接不小于100mm。

跑道上的板必须满铺，不得有空隙和探头板，加护脚板，所有铺板用铁丝绑牢，上料斜坡坡度不得大于1：

3，宽度必须大于1.5m，上人斜桥坡度不得大于1：

2，防滑条间距以300mm为宜，但不得大于350mm。

参与搭拆外脚手架的操作人员，必须经过专业培训并取得上岗证操作时要戴安全帽、工具袋，悬空危险地方作业，必须配带安全带，严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上架子操作，严禁酒后作业。

附在外架上的安全网随外架的拆除而逐步拆下，翻板要向外倾，以防止杂物落下打破玻璃，翻板时要有专人负责安全警戒。

1-4内檐碗扣式铁管承重支架体系

本工程结构模板支撑体系全部采用碗扣式铁管承重支架体系。

1-4-1碗扣式铁管承重支架的搭设

1-4-1-1碗扣式铁管承重支架搭设的工艺流程为：

基础准备→安放垫板→安放底座→竖立管、安装横杆组成方框→纵向装横杆加立管至需要长度→安装斜撑→铺脚手板→安装挡脚板护拦→设联接节点。

1-4-1-2搭设工作至少两人配合操作。

在平整、夯实的基础上铺设垫木，垫木宽度不宜小于200mm，厚度不得小于50mm。

1-4-1-3拉线，安放底座。

同一侧底座应在一条直线上，应保持底座在同一水平线上，少量高差用可调支座调整。

1-4-1-4立好横向内外侧两根立管，装好两根横向水平杆，其竖向间距至少1.2m，形成一个方框。

1-4-1-5一人扶直此方框架，另一个人将纵向水平杆一端插入已立好的立管最下面一个碗扣内，另一端插入第三根立管下碗扣内，装上横向水平杆，形成一个稳定的方格。

1-4-1-6继续向纵向搭设直至需要的长度，搭设时注意保证立管成行，水平成线。

第一步纵向水平杆应拉线或用水准仪找平。

1-4-1-7底部立管应选用长度规格不同的立管间隔搭设，使接头错开。

1-6-8搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

1-6-9在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

1-6-10工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

5-7-11搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

扣件钢管脚手架计算书：

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立杆。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。

采用的钢管类型为48×

3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.50米悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。

拉杆采用钢管100.0×

10.0mm。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

0.900/3=0.105kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

0.900/3=0.900kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.105=0.172kN/m

活荷载的计算值

q2=1.4×

0.900=1.260kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为M1=（0.08×

0.172+0.10×

1.260）×

1.5002=0.314kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.172+0.117×

1.5002=-0.370kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.370×

106/5080.0=72.916N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m

活荷载标准值q2=0.900kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.143+0.990×

0.900）×

1500.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）=1.992mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

0.900×

1.500/3=0.157kN

1.500/3=1.350kN

荷载的计算值P=1.2×

0.058+1.2×

0.157+1.4×

1.350=2.148kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

0.9002/8+2.148×

0.900/3=0.649kN.m=0.649×

106/5080.0=127.776N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

900.004/（384×

2.060×

121900.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1565.100×

900.0×

（3×

900.02-4×

900.02/9）/（72×

121900.0）=1.613mm

最大挠度和V=V1+V2=1.626mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

0.900=0.035kN

1.500/2=0.236kN

1.500/2=2.025kN

荷载的计算值R=1.2×

0.035+1.2×

0.236+1.4×

2.025=3.160kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1248

NG1=0.125×

24.000=2.995kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

4×

1.500×

（0.900+0.900）/2=1.890kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×

4/2=0.420kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

24.000=0.180kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.485kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

0.900/2=4.050kN

风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.420Us——风荷载体型系数：

Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.500×

1.420×

0.872=0.433kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

5.485+0.85×

1.4×

4.050=11.402kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

5.485+1.4×

4.050=12.252kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.433×

1.800×

1.800/10=0.251kN.m五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.252kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；

由长细比，为3118/16=197；

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到=12252/（0.19×

489）=134.869N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.402kN；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.251kN.m；

经计算得到=11402/（0.19×

489）+251000/5080=174.846N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Awwk——风荷载标准值，wk=0.433kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×

3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=6.553kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.553kN

连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=90.00/1.58的结果查表得到=0.83；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=83.404kNNf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接，经过计算得到Nl=11.553kN小于扣件的抗滑力12.0kN，满足要求!