满堂支撑方案1详解.docx
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满堂支撑方案1详解
满堂支撑架
安
全
专
项
施
工
方
案
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职务：
第一章施工工艺技术
一、技术参数
满堂支撑架的宽度B（m）
0.6
满堂支撑架的长度L（m）
24
满堂支撑架的高度H（m）
17
脚手架钢管类型
Φ48×3.5
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h（m）
1.5
纵横向水平杆顶部步距hd（m）
0.5
立杆纵距la（m）
0.6
立杆横距lb（m）
0.6
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
剪刀撑设置类型
0
二、检查验收
1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场
（1）构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；
（2）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；
（3）当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。
2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:
（1）基础完工后及脚手架搭设前；
（2）作业层上施加荷载前；
（3）每搭设完两层后；
（4）达到设计高度后；
（5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；
（6）停用超过一个月。
3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。
4、验收时应具备下列文件
（1）根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；
（2）专项施工方案及变更文件；
（3）安全技术交底文件；
（4）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
（5）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
（6）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；
（7）脚手架工程的施工验收报告。
5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
（1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；
（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
（3）地基是否积水，底座是否松动；
（4）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；
（5）垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；
（6）搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。
（7）扣件螺栓是否松动；
（8）架体是否超载；
（9）悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。
6、脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。
7、脚手架使用期间的检查
（1）脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。
（2）检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。
8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。
9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。
10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。
第二章计算书及相关图纸
一、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
满堂支撑架的宽度B（m）
0.6
满堂支撑架的长度L（m）
24
满堂支撑架的高度H（m）
17
脚手架钢管类型
Φ48×3.5
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h（m）
1.5
纵横向水平杆顶部步距hd（m）
0.5
立杆纵距la（m）
0.6
立杆横距lb（m）
0.6
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
二、荷载参数
GL5为300*600*16矩管，其长度为25.5米，单根长度理论总重为5560kg。
设置10个支撑点，则每个支撑点荷截为556kg。
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.038
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k（kN/m2）
0.3
栏杆、挡脚板类型
栏杆、木脚手板挡板
挡脚板自重标准值g3k（kN/m）
0.17
密目式安全立网自重标准值g4k（kN/m）
0.1
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.167
材料堆放荷载q1k（kN/m2）
0
施工均布荷载q2k（kN/m2）
0
平台上的集中力F1（kN）
5.56
三、设计简图
搭设示意图：
平面图
侧立面图
四、板底纵向支撑次楞验算
次楞增加根数n4
1
材质及类型
钢管
截面类型（mm）
Φ48×3.5
次楞抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
次楞截面惯性矩I（cm4）
12.19
次楞抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
次楞截面抵抗矩W（cm3）
5.08
次楞弹性模量E（N/mm2）
206000
次楞自重标准值Nc（kN/m）
0.038
次楞验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.038kN/m；
G2k=g2k×lb/（n4+1）=0.3×0.6/（1+1）=0.09kN/m；
Q1k=q1k×lb/（n4+1）=0×0.6/（1+1）=0kN/m；
Q2k=q2k×lb/（n4+1）=0×0.6/（1+1）=0kN/m；
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力
q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.038+0.09）=0.154kN/m
q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0+0）=0kN/m
q=q1+q2=0.154+0=0.154kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.154×0.62+0.117×0×0.62=0.006kN·m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.154×0.6+1.200×0×0.6=0.102kN
Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.154×0.6+0.617×0×0.6＝0.055kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.055×1000/489=0.225N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.006×106/（5.08×103）=1.181N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.154+0=0.154kN/m
q2=1.4×F1=1.4×5.56=7.784kN
计算简图
弯矩图
Mmax=0.938kN·m
剪力图
Rmaxf=5.745kN
Vmaxf=4.726kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.726×1000/489=19.329N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.938×106/（5.08×103）=184.646N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
满堂支撑架平台上无集中力
q'1=G1k+G2k=0.038+0.09=0.128kN/m
q'2=Q1k+Q2k=0+0=0kN/m
R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.128×0.6+1.200×0×0.6=0.084kN
νmax=（0.677q'1l4+0.990q'2l4）/（100EI）=（0.677×0.128×（0.6×103）4+0.990×0×（0.6×103）4）/（100×2.06×105×12.19×104）=0.004mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.038+0.09+0+0=0.128kN/m
q2=F1=5.56kN
计算简图
剪力图
R'maxf=4.115kN
变形图
νmax=0.704mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
五、横向主楞验算
材质及类型
钢管
截面类型（mm）
Ф48×3.5
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
截面惯性矩I（cm4）
12.19
主楞抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
主楞自重标准值Nz（kN/m）
0.038
主楞验算方式
三等跨连续梁
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.0456kN/m
q'=Nz=0.038kN/m
p=Rmax=0.102kN
p'=R'max=0.084kN
计算简图
弯矩图
Mmax=0.012kN·m
剪力图
Rmaxf=0.148kN
Vmaxf=0.083kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.083×1000/489=0.339N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.012×106/（5.08×103）=2.362N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
变形图
νmax=0.01mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.0456kN/m
q'=Nz=0.038kN/m
p=Rmax=0.102kN
p'=R'max=0.084kN
p2=Rmaxf=5.745kN
p2'=R'maxf=4.115kN
计算简图
弯矩图
Mmax=0.689kN·m
剪力图
Rmaxf=4.239kN
Vmaxf=3.469kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.469×1000/489=14.188N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.689×106/（5.08×103）=135.63N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
变形图
νmax=0.517mm≤min{600/150，10}=4mm
满足要求！
六、可调托座验算
可调托座内主楞根数
1
可调托座承载力容许值[N]kN
30
按上节计算可知，可调托座受力
N=1×Rmax+F1=1×0.148+5.56=5.708kN≤[N]＝30kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Φ48×3.5
立柱截面面积A（mm2）
489
立柱截面回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
次楞增加根数n4
1
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.167
立杆底部荷载：
NG1=gk×H+la×n4×Nc=0.167×17+0.6×1×0.038=2.862kN
立杆顶部荷载：
NG1d=la×n4×Nc=0.6×1×0.038=0.023kN
NG2=g2k×la×lb=0.3×0.6×0.6=0.108kN
l=max{la,lb}=max{0.6,0.6}=0.6m
NG3=g3k×l=0.17×0.6=0.102kN
NG4=g4k×l=0.1×0.6=0.06kN
NQ1=q1k×la×lb=0×0.6×0.6=0kN
NQ2=q2k×la×lb=0×0.6×0.6=0kN
NQ4=F1=5.56kN
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
立杆顶部荷载：
N顶=1.2（NG1d+NG2+NG3+NG4）+1.4（NQ1+NQ2+NQ4）==1.2×（0.023+0.108+0.102+0.06）+1.4×（0+0+5.56）=8.136kN
立杆底部荷载：
N底=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+1.4（NQ1+NQ2+NQ4）==1.2×（2.862+0.108+0.102+0.06）+1.4×（0+0+5.56）=11.542kN
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.494×（500+2×200）=1344.6mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mm
λ=l0/i=2484/15.8=157.215≤[λ]=210
满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.217×1.494×（500+2×200）=1636.378mm
λ1=l01/i=1636.378/15.8=103.568，查表得，φ1＝0.566
σ=N顶/φA=8.136×103/（0.566×489）=29.396N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
底部立杆段：
l02=kμ2h=1.217×1.656×1500=3023.028mm
λ2=l02/i=3023.028/15.8=191.331，查表得，φ2＝0.197
σ=N底/φA=11.542×103/（0.197×489）=119.814N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h（mm）
120
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A（m2）
0.01
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，ft=1.43N/mm，σpc.m=1N/mm，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，μm=4×（a+ho）=4×（100.00+105）=820.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.43×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.105=89.433kN≥N=11.542kN
满足要求！
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=（Ab/Al）0.5=0.294，fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.294×12.155×103×0.01=26.813kN≥N=11.542kN
满足要求！
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