超大梁高支模专项方案交专家Word下载.docx

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针对本工程特点，决定对层高4.5m以上的支模系统采用钢管满堂模板体系。

模板选用九夹板，厚度为18㎜，长×

宽为915㎜×

1830㎜；

小楞条为50㎜×

100㎜松木方，大楞条φ48×

3mm钢管。

2．模板支设设计

2.1钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。

支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。

2.2梁模板采用九夹板面板，加固肋条采用50㎜×

100㎜松木方及φ48×

3.mm钢管，配合紧固螺栓。

根据梁截面大小不同，经设计验算，梁底支撑形式：

、对于1000㎜×

1800㎜梁模板支设，梁底承重立杆2条，梁侧立杆2条，纵横间距500mm×

433mm和500mm×

333mm,梁底木方间距200mm，梁底托梁1条；

、对于800㎜×

1800㎜梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距500mm×

1000mm,梁底木方间距150mm，梁底托梁1条；

、对于700㎜×

1500㎜、700㎜×

1400㎜梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距500mm×

900mm,梁底木方间距200mm，梁底托梁2条；

、对于600㎜×

1500㎜、600㎜×

1200㎜、500㎜×

1200㎜梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距900mm×

800mm,梁底木方间距200mm，梁底托梁2条；

、对于500㎜×

1000㎜梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距900mm×

800mm,梁底木方间距250mm，梁底托梁1条；

、对于300㎜×

2550㎜梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距800mm×

600mm,梁底木方间距200mm，梁底托梁1条；

、对于截面小于500㎜×

1000㎜梁模板支设，均按

、500㎜×

1000㎜梁模板支设。

梁侧模均按1000㎜×

1800㎜梁模板验算支设，内楞（水平）木方间距300mm，竖向φ48钢管间距500mm，M12对拉螺栓间距500mm×

300mm。

满堂架横杆步距1.5m。

2.3板模采用九夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。

满堂架立杆纵横间距1000㎜×

1000㎜，横杆步距1.5m，板底木方间距250mm。

第四节支撑系统构造措施

1、为加强脚手架的整体刚度，采用3mm厚φ48钢管设置纵横水平拉杆及剪刀撑。

在支架脚以上0.20米设一道纵横水平拉杆，以后按不大于每1.5m设置一道纵横水平拉杆，水平拉杆在柱位位置与框架柱扣紧，无柱的位置则用扣件扣紧其他部位的梁板支顶或采用剪刀撑加固。

2、立杆的接长采用对接扣件，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500mm。

3、满堂摸板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

4、满堂摸板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。

5、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

6、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

第五节模板安装及拆除

（一）、施工工艺

1、模板安装

（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。

（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。

支架排列要考虑设置施工通道。

（3）支承钢管立柱脚铺垫木枋。

支柱应垂直，垂直度容许偏差为2m高±

5mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。

各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。

（4）通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。

（5）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。

若为压旁时，角位模板应通线钉固。

（6）梁底模板：

按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。

当粱底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱。

（7）梁侧模板：

根据墨线安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑等。

梁侧模板制作高度应根据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。

（8）楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。

（9）安装底座及钢管、两侧剪刀撑，在混凝土面直接安装底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。

可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200㎜。

当安装完第一层钢管后应要校正垂直度，然后逐层向上安装。

2、模板拆除

（1）拆除前，宜在距架顶下一人高处设工作平台。

（2）拆除时，先松可调托座，，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。

（3）模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。

拆除板，梁、柱模板，在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆1.2米高，严禁在同一垂直面上操作。

（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

（三）模板拆除质量应符合下列规定：

主控项目

底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；

或符合下表规定。

检验方法：

检查同条件养护试件强度试验报告。

底模拆除时的混凝土强度要求表

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方体抗压强度

标准值的百分率（％）

板

≤2

≥50

>

2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱，壳

≤8

悬臂构件

－

一般项目

1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。

拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。

按拆模方案观察检查。

（四）施工注意事项

1．避免工程质量通病

（1）模板安装前，先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量，不符质量标准的不得投入使用。

（2）梁模板；

防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆除困难的现象。

措施：

a.支模时应遵守边模包底模原则，粱模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b．梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直后将梁侧钉固。

梁底模板按规定起拱。

c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。

措施；

a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。

b．支顶要符合规定的主控项目要求，不同型号的钢管不能混用。

严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。

c.板模按规定起拱。

（4）钢管支撑局部沉降：

在钢管支撑下部位加设木枋，满足承载力要求，做好卸荷措施。

（5）钢管立杆底座整体不稳定：

可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，，纵横水平拉杆要与邻近坚固物（如柱等）连结，使钢管立杆不产生位移。

2．主要安全技术措施

（1）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。

拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。

（2）拆模时应搭设脚手板。

（3）拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。

（4）避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保满堂红支架结构稳定和具有足够的承载力。

第六节计算书

A、1.0m×

1.8m梁模计算

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

1.00；

梁截面高度D（m）:

1.80；

混凝土板厚度（mm）:

120.00；

立杆沿梁跨度方向间距La（m）:

0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

立杆步距h（m）:

1.50；

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

梁支撑架搭设高度H（m）：

6.48；

梁两侧立柱间距（m）:

1.20；

承重架支设:

多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；

采用的钢管类型为Φ48×

3；

扣件连接方式:

双扣件和可调顶托，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

43.2；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

3.材料参数

木材品种：

长叶松；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

胶合面板；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底模板支撑的间距（mm）：

200.0；

面板厚度（mm）：

18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；

次楞根数：

7；

主楞竖向支撑点数量为：

支撑点竖向间距为：

200mm，300mm，300mm，300mm，300mm，230mm；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

主楞龙骨材料：

钢楞；

截面类型为圆钢管48×

3.0；

主楞合并根数：

2；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度50mm，高度100mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；

T--混凝土的入模温度，取25.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得71.392kN/m2、43.200kN/m2，取较小值43.200kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

次楞（内龙骨）的根数为7根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×

1.8×

1.8/6=27cm3；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.5×

43.2×

0.9=23.33kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×

2×

0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=23.328+1.260=24.588kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=280mm；

面板的最大弯距M=0.1×

24.588×

2802=1.93×

105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.93×

105/2.70×

104=7.14N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=7.14N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=43.2×

0.5=21.6N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×

1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×

21.6×

2804/（100×

9500×

2.43×

105）=0.389mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=280/250=1.12mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.389mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.12mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

102×

1/6=83.33cm3；

I=5×

103×

1/12=416.67cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

0.9+1.4×

0.9）×

0.28=13.77kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=500mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×

13.77×

500.002=3.44×

最大支座力:

R=1.1×

13.769×

0.5=7.573kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=3.44×

105/8.33×

104=4.131N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=4.131N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中l--计算跨度（外楞间距）：

l=500mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=43.20×

0.28=12.10N/mm；

E--内楞的弹性模量：

10000N/mm2；

I--内楞的截面惯性矩：

I=4.17×

106mm4；

内楞的最大挠度计算值:

12.1×

5004/（100×

10000×

4.17×

106）=0.123mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.123mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.573kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；

外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图（kN.m）

外楞变形图（mm）

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.189kN.m

外楞最大计算跨度:

l=300mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=1.89×

105/8.98×

103=21.083N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=21.083N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.02mm

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=300/400=0.75mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.02mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.75mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

12mm；

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=（1.2×

43.2+1.4×

2）×

0.3=8.196kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×

76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.196kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×

18×

18/6=5.40×

104mm3；

I=1000×

18/12=4.86×

105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

1.00×

1.80×

0.90=49.57kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.35×

0.90=0.38kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

2.00×

0.90=2.52kN/m；

q=q1+q2+q3=49.57+0.38+2.52=52.47kN/m；

Mmax=0.10×

52.47×

0.22=0.21kN.m；

σ=0.21×

106/5.40×

104=3.887N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.887N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×

1.800+0.35）×

1.00=46.25KN/m；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=200.00/250=0.800mm；

46.25×

2004/（100×

4.86×

105）=0.109mm；

ω=0.109mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×

0.2=9.18kN/m；

（2）模板的自重荷载（kN/m）：

q2=0.35×

0.2×

（2×

1.8+1）/1=0.322kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×

0.2=0.9kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×

9.180+1.2×

0.322=11.402kN/m；

活荷载设计值P=1.4×

0.900=1.260kN/m；

荷载设计值q=11.402+1.260=12.662kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

10×

10/6=8.33×

101cm3；

I=5×

5×

10/12=4.17×

102cm4；

3.支撑方木验算：

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）

方木的边支座力N1=N2=1.193KN，中间支座的最大支座力N=5.138KN;

方木最大应力计算值：

σ=0.186×

106/83333.33=2.238N/mm2；

方木最大剪力计算值：

T=3×

5.13