挂篮计算书示例概论Word文件下载.docx

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重（t）

腹板厚度（cm）

底板厚度（m）

顶板厚度（cm）

施工方法

备注

5.30

270.65

60

1.25

25

现浇

桥面宽度11.25，箱底宽度6.25m，桥横坡4%

1

4.35

137.80

2

104.70

54.2

挂篮

3

96.30

50

49.9

4

87.78

46.1

5

82.90

42.7

6

4.50

100.93

39.7

7

92.00

35

36.4

8

84.40

33.8

9

81.75

31.9

10

80.23

30.6

11

2.00

53.13

30

合拢段

12

6.38

128.00

现浇段

挂篮主要结构材料表

序号

结构名称

材料

长度（m）

数量

单重（kg）

总重（kg）

主纵梁

工55

10.98

89.8

1972.01

轻型工字钢，单根主梁重2.534t，一个挂篮重5.07t

前上横梁

槽40b

65.204

1564.90

前上横梁钢材总量1.711t

斜拉塔架

槽36b

4.844

39.173

379.51

单斜拉塔钢材重2.788，一个挂篮重5.577t

后下横梁

前下横梁

槽30b

940.15

底模纵梁

工36

24

48.6

6998.40

可以选择30槽钢

外导梁

3129.79

2根3.380t

内导梁

1880.30

2根重1.995t

横联

槽10

5.89

20.57

10.007

205.84

吊挂系统

ф32精扎螺纹

一个挂篮吊杆刚材3.71t

滑道

总重2.36t

垫座

总重0.882

13

支座

后支座0.114t，前支座0.221t总重0.67t

合计

18636

3、荷载组合：

荷载组合Ⅰ：

砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；

荷载组合Ⅱ：

砼重量+挂篮自重+风载+超载；

荷载组合Ⅲ：

砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；

荷载组合Ⅳ：

挂篮自重+冲击附加荷载+风载；

荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；

荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。

三、荷载计算

根据设计图纸，各梁段控制砼重综合考虑，取最大梁段荷载节段重量，即1050KN，挂篮自重按50吨计，施工荷载取2.5KN/m2吨。

T1=1050×

1.05+500+12.5×

5×

2.5=1665（KN）

3 

T2:

风荷载

根据《公路桥涵通用设计规范》（JTG 

D60-2004）），结合工程实际地形有：

四、挂篮计算

1、外导梁

1）、左侧

翼板重：

0.877*25*4.5=98.66KN

侧板重5.446*10=54.46KN

外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m

计算模型

剪力图

弯矩图

内力计算

杆端内力值（乘子=1）

----------------------------------------------------------------------------------------------

杆端1杆端2

----------------------------------------------------------------------------------

单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩

10.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00000000

20.0000000088.21080470.000000000.0000000088.210804784.5941617

30.0000000088.210804784.59416170.00000000-100.02419558.0140332

40.00000000-100.02419558.01403320.00000000-100.0241950.00000000

50.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00000000

反力计算

约束反力值（乘子=1）

---------------------------------------------------------------------------------------------

结点约束反力合力

支座----------------------------------------------------------------------------------

结点水平竖直力矩大小角度力矩

20.0000000088.21080470.0000000088.210804790.00000000.00000000

50.00000000100.0241950.00000000100.02419590.00000000.00000000

受力：

前吊点88.21KN后吊点100.02KN

Mmax=177.19KN·

MQmax=100.02KN

2）、右侧

0.911*25*4.5=102.49KN

外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m

----------------------------------------------------------------------------------

20.0000000090.08763040.000000000.0000000090.087630486.3940375

30.0000000090.087630486.39403750.00000000-102.15236959.2483743

40.00000000-102.15236959.24837430.00000000-102.1523690.00000000

结点水平竖直力矩大小角度力矩

20.0000000090.08763040.0000000090.087630490.00000000.00000000

50.00000000102.1523690.00000000102.15236990.00000000.00000000

结论：

前吊点90.09KN后吊点102.15KN

Mmax=180.96KN·

MQmax=102.15KN

Ф32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa，公称截面面积S=804.2mm2

可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>

102.15KN

吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。

双槽40b的截面几何特性为：

I=18640×

2=37280cm4W=932×

2=1864cm3A=83×

2=166cm2

σmax=Mmax/W=180.96×

106/1864×

103=97.08N/mm2<

145N/mm2

τmax=Qmax/A=102.15×

103/166×

102=6.15N/mm2<

85N/mm2

外模导梁采用双槽40b可满足要求。

2、内导梁

内模顶板重：

1.755*25*4.5=197.44KN

内板重：

1.089*10=10.89KN

内导梁受力：

197.44*1.05+10.89+4.5*5*2.5=274.45KN/4.5/2=30.49KN/m

--------------------------------------------------------------------------------------------

20.0000000064.30001970.000000000.0000000064.300019761.6637188

30.0000000064.300019761.66371880.00000000-72.935470342.2296373

40.00000000-72.935470342.22963730.00000000-72.93547030.00000000

结点约束反力合力

20.0000000064.30001970.0000000064.300019790.00000000.00000000

50.0000000072.93547030.0000000072.935470390.00000000.00000000

前吊点：

64.3KN后吊点：

72.94KN

Mmax=129.16KN·

MQmax=72.94KN

双槽32b的截面几何特性为：

I=8144×

2=37280cm4W=509×

2=1018cm3A=55.1×

2=110.2cm2

σmax=Mmax/W=129.16×

106/1018×

103=126.88N/mm2<

τmax=Qmax/A=72.94×

103/110.2×

102=6.62N/mm2<

内导梁采用双槽32b可满足要求。

3、底模纵梁

底模纵梁拟按上图进行排列，共设11列双组工字钢。

按工字钢承受荷载划分区域如下图所示。

图示中产生最大荷载的为左起第二个区段。

腹板混凝土：

1.721*25*4.5=193.6KN

底模纵梁受力：

（193.6*1.05+2.32+4.5*0.37*2.5）/4.5=46.6KN/m

受力模型

弯矩图剪力图

1-6.43878795107.8942250.00000000-6.43878795107.89422545.3957821

2-6.34662670107.89968545.39578215.97222842-101.79934859.1451421

35.96756403-101.79962159.14514215.96756403-101.7996210.00000000

10.01648345108.0861760.00000000108.08617889.99126220.00000000

40.00000000101.9743830.00000000101.97438390.00000000.00000000

Mmax=170.43KN·

mQmax=107.9KN

对后下横梁作用力F2-后=107.9KN,对前下横梁作用力F2-前=101.8KN

双工I32a的截面几何特性为：

I=11080×

2=22160cm4W=692×

2=1384cm3A=67×

2=134cm2

σmax=Mmax/W=170.43×

106/1384×

103=123.1N/mm2<

τmax=Qmax/A=107.9×

103/134×

102=8.05N/mm2<

底模纵梁采用双工I32a可满足要求。

4、后下横梁

对施加在后下横梁上的各区段作用力分别进行计算。

（左起第二区段已计算，不重复计算）

1）第一区段：

（1.269*25*4.5*1.05+1.7+4.5*0.264*2.5）/4.5=34.35KN/m

对后下横梁作用力F1-后=79.54KN,对前下横梁作用力F1-前=75.04KN

2）第三区段、第九区段：

（0.444*25*4.5*1.05+7.67+4.5*0.683*2.5*2）/4.5=16.77KN/m

对后下横梁作用力F3-后=38.83KN,对前下横梁作用力F3-前=36.63KN

3）第四区段、第五区段、第七区段、第八区段：

（0.407*25*4.5*1.05+7.67+4.5*0.683*2.5*2）/4.5=15.8KN/m

对后下横梁作用力F4-后=36.58KN,对前下横梁作用力F4-前=34.52KN

4）第六区段：

（0.271*25*4.5*1.05+5.1+4.5*0.455*2.5*2）/4.5=10.52KN/m

对后下横梁作用力F6-后=24.36KN,对前下横梁作用力F6-前=22.98KN

5）第十区段：

（1.646*25*4.5*1.05+2.32+4.5*0.37*2.5）/4.5=44.6KN/m

对后下横梁作用力F6-后=103.27KN,对前下横梁作用力F6-前=97.43KN

6）第十一区段：

（1.208*25*4.5*1.05+1.7+4.5*0.264*2.5）/4.5=32.75KN/m

对后下横梁作用力F6-后=75.83KN,对前下横梁作用力F6-前=71.54KN

对后下横梁建立力学模型如下：

----------------------------