汽机机座施工方案111Word文件下载.docx

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600MW燃煤机组）扩建工程---工程建设施工招标文件#1标段主体建筑工程及原电力部颁发的相关现行有效版本的技术规范、规程、消除质量通病手册进行编制。

三.施工顺序：

1.根据汽轮发电机基座底板的施工图纸、设计要求及施工规范要求：

土方的开挖基础底板结构基础柱段。

我方采用以下施工程序：

.汽机基座柱和基础分两次浇筑，底板为一个施工段，柱段为一个施工段。

.5#、6#汽机平台柱分四个施工段：

1.2轴为一个施工段；

8.9轴为一个施工段；

10.11轴为一个施工段；

17.18轴为一个施工段。

.汽机基座混凝土应一次性浇筑完成,是典型的大体积砼浇筑。

2施工作业流程：

土方开挖降水基底的清理截桩垫层砼的浇注底板的放线底板钢筋的运输绑扎模板的安装支撑架的搭设加固砼的浇注测温孔的留设以及模板的拆除养护。

以上工作要严格按照施工图纸，工艺标准，施工规范进行操作。

且要做好现场的安全生产，文明施工的工作。

四.汽机基座定位

汽机基座应以汽轮发电机、1号低压缸、2号低压缸的中心线为主控线进行定位放线，汽轮发电机的中心线要求准确。

根据汽机基座的施工图纸，汽轮发电机的中心线就是2/A轴的轴线。

在汽机基座中所有的定位放线工作由专人测量操作。

定位控制注意事项：

1.定位考虑在基坑内测设轴线、角柱控制桩，容易在施工中受到破坏，不好保护，因此根据主厂房定位桩测汽机基座定位十字轴线，保证定位的整体性、准确性。

2.控制桩布设在安全、通视的地方，埋设应稳定牢靠，控制桩采用C20砼预制桩，桩上注明轴线和桩号，测点有明显的标记，用砖砌筑300mm高、500×

500见方的砖墙围护，并树立防护牌，避免受到施工的影响，车辆的挤压，行人的踢碰。

3.在汽机基座测量定位中对所有的量距、尺寸进行往返复核，对温度、倾斜、尺寸应做相应的改正。

使用仪器时须注意轻放、轻拿、轻搬

运。

在每测一个桩位，每测一个角度须正倒镜二次以上的校对，尽量减少转点，减少系统误差，进行全圆测绘闭合，达到规范精度要求，方可完毕。

五.地下部分施工：

在底板垫层砼浇筑前应将预埋管提前埋好，加固稳定，再浇砼。

底板钢筋上下部均为双层钢筋垂直布置绑扎而成的钢筋网片,绑扎基础底板钢筋时,在垫层上弹出受力钢筋位置分档线,按线摆设钢筋,其保护层用水泥砂浆垫块垫设,下部钢筋绑扎结束后,搭设上层钢筋支撑架,用来支撑上部下皮钢筋,支撑架立杆间距1400mm，步距均为1750mm.在支撑架上画线,铺设上层钢筋,逐点绑扎,钢筋的焊接采用闪光对接焊.按上部结构柱轴线位置搭设钢筋固定架，固定柱子钢筋，经隐蔽验收后浇筑底板砼。

底板砼整体连续浇灌不留施工缝，因底板为大体积砼，选择使用低水化热的425号矿渣水泥并加外加剂，砼搅拌采用搅拌楼集中搅拌，输送车运至浇筑点，汽车泵或托泵泵送砼入模，砼浇筑时采用“斜面分层赶浆法”连续浇筑，分层厚度不超过300mm。

砼浇筑完毕后，表面用刮尺刮平，木抹子搓毛，初凝前用铁抹子抹压两遍，再用毛刷搓细毛。

柱四周20cm范围内用铁抹子油光，砼浇筑完12个小时后要设专人洒水养护。

由于汽机基座砼浇筑属大体积砼浇筑，所以在砼浇筑时要随时检测砼的入模温度，当温度超过300C时，则需要采取措施降低原材料的温度，如给骨料降温，降低砼本身的温度。

浇筑完后严格控制砼内外温差，使内外温差不超过250C，砼测温采用留设测温孔的方法，用温度计插入测温孔测温，并作好测温记录。

测温孔的留设如图：

1.汽机基座柱模板计算书：

柱模板支撑计算书

一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度B=2320mm，B方向对拉螺栓5道，

柱模板的截面高度H=3180mm，H方向对拉螺栓7道，

柱模板的计算高度L=3500mm，

柱箍间距计算跨度d=600mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用圆钢管φ48×

3.5，每道柱箍10根钢箍，间距600mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

柱模板计算简图

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

面板计算简图

1.面板强度计算

支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中q——强度设计荷载（kN/m）；

q=（1.2×

40.00+1.4×

3.00）×

0.60=31.32kN/m

　　d——竖楞的距离，d=300mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×

31.320×

0.30×

0.30=0.282kN.M

面板截面抵抗矩W=600.0×

18.0×

18.0/6=32400.0mm3

经过计算得到=M/W=0.282×

106/32400.0=8.700N/mm2

面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6qd

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.6×

0.300×

31.320=5.638kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

5638/（2×

600×

18）=0.783N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

3.面板挠度计算

最大挠度计算公式

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=40.000×

0.600=24.000kN/m；

　　E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；

　　I——面板截面惯性矩I=600.0×

18.0/12=291600.0mm4；

经过计算得到v=0.677×

（40.000×

0.60）×

300.04/（100×

6000×

291600.0）=0.752mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=300.000/250=1.20mm；

面板的最大挠度满足要求!

四、竖楞方木的计算

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

竖楞方木计算简图

1.竖楞方木强度计算

0.30=15.66kN/m

　　d为柱箍的距离，d=600mm；

15.660×

0.60×

0.60=0.564kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×

100.0×

100.0/6=83333.3mm3

经过计算得到=M/W=0.564×

106/83333.3=6.765N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

2.竖楞方木抗剪计算

0.600×

15.660=5.638kN

50×

100）=1.691N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算不满足要求!

3.竖楞方木挠度计算

0.300=12.000kN/m；

　　E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

　　I——竖楞方木截面惯性矩I=50.0×

100.0/12=4166667.0mm4；

0.30）×

600.04/（100×

9500×

4166667.0）=0.266mm

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=600.000/250=2.40mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求!

五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:

圆钢管φ48×

3.5mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

B方向柱箍计算简图

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×

0.30×

0.60=9.40kN

经过连续梁的计算得到

B方向柱箍剪力图（kN）

B方向柱箍弯矩图（kN.m）

B方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩M=1.069kN.m

最大支座力N=19.214kN

最大变形v=0.087mm

1.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=1.07kN.m；

x——截面塑性发展系数,为1.05；

　　W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=50.80cm3；

柱箍的强度设计值（N/mm2）:

[f]=205.000

B边柱箍的强度计算值f=21.05N/mm2；

B边柱箍的强度验算满足要求!

2.柱箍挠度计算

经过计算得到v=0.087mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=386.667/400=0.97mm；

柱箍的最大挠度满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺拴的强度要大于最大支座力19.21kN。

经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于14mm!

七、H方向柱箍的计算

H方向柱箍计算简图

H方向柱箍剪力图（kN）

H方向柱箍弯矩图（kN.m）

H方向柱箍变形图（kN.m）

最大弯矩M=0.967kN.m

最大支座力N=17.543kN

最大变形v=0.071mm

=M/W<

[f]

其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=0.97kN.m；

H边柱箍的强度计算值f=19.03N/mm2；

H边柱箍的强度验算满足要求!

经过计算得到v=0.071mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=397.500/400=0.99mm；

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.54kN。

经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于14mm.

2.汽机平台柱模板计算书:

柱模板支撑计算书

柱模板的截面宽度B=700mm，

柱模板的截面高度H=700mm，

柱模板的计算高度L=6000mm，

柱模板竖楞截面宽度100mm，高度50mm，间距300mm。

柱箍采用轧制槽钢80×

43×

5.0，每道柱箍2根钢箍，间距600mm。

二、柱模板荷载标准值计算

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取3.500h；

T——混凝土的入模温度，取30.000℃；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=33.600kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=33.600kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

33.60+1.4×

0.60=26.71kN/m

26.712×

0.30=0.240kN.M

经过计算得到

=M/W=0.240×

106/32400.0=7.420N/mm2

26.712=4.808kN

4808/（2×

18）=0.668N/mm2

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=33.600×

0.600=20.160kN/m；

（33.600×

291600.0）=0.632mm

0.30=13.36kN/m

13.356×

0.60=0.481kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=100.0×

50.0×

50.0/6=41666.7mm3

=M/W=0.481×

106/41666.7=11.540N/mm2

13.356=4.808kN

100×

50）=1.442N/mm2

0.300=10.080kN/m；

　　I——竖楞方木截面惯性矩I=100.0×

50.0/12=1041666.8mm4；

1041666.8）=0.894mm

轧制槽钢80×

5.0mm；

钢柱箍截面抵抗矩W=108.32cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=866.20cm4；

0.60=8.01kN

最大弯矩M=2.765kN.m

最大支座力N=12.020kN

最大变形v=0.055mm

其中Mx——柱箍杆件的最大弯矩设计值,Mx=2.77kN.m；

　　W——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,W=216.64cm3；

B边柱箍的强度计算值f=12.76N/mm2；

经过计算得到v=0.055mm

[v]柱箍最大允许挠度，[v]=700.000/400=1.75mm；

B方向没有设置对拉螺拴！

最大弯矩M=2.765kN.m

最大变形v=0.055mm

其中M——柱箍杆件的最大弯矩设计值,M=2.77kN.m；

H边柱箍的强度计算值f=12.76N/mm2；

H方向没有设置对拉螺拴！

六.钢筋工程：

6.1本工程采用的钢筋必须有厂合格证。

并经复核合格后方可使用。

柱钢筋两层一配，车间时钢筋连接采用闪光对接焊，现场柱钢筋连接采用剥肋滚轧直螺纹连接。

梁钢筋采用单面手工电弧焊，板钢筋绑扎连接，钢筋的规格、尺寸、数量、形状、钢号要与图纸相符。

6.2在第一层底板钢筋绑扎完成后，在汽机基座基础中搭设间距为1400mm、步距为1750mm的满堂钢筋支撑架，每隔5600mm搭设一道剪刀撑，满足钢筋支撑的要求。

6.3受力钢筋之间的绑扎接头、焊接接头位置要相互错开。

在任一绑扎接头中心至搭接长度L的1.3倍区段范围内，有绑扎接头的受力钢筋截面面积占受力筋总面积的百分率应符合下例规定：

受拉区不得超过25%，受压区不得超过50%，绑扎接头中钢筋的横向间距S不应小于钢筋直径d且不应小于25m