盾构过中间风井施工方案Word下载.docx
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⑸向管棚内注浆・注浆顺序先下后上，全孔可采用后退式分段注浆方式。
⑹管棚导向管应严格定位，管棚钻进过程中应采用水平测斜仪经常量测管棚的偏斜度，发现偏斜值超出设计要求时，应及时纠偏。
⑺施工误差：
钻孔水平容许偏距沿相邻钢管方向不应大于100mm5垂直偏距沿
隧道内侧方向不应大于200mm（对管棚前端，而非管棚孔口）。
制、充方案二：
采用地面袖阀管注浆加固，加固的目的主要是提高洞顶以上软弱地层（硬塑状
砂质粘性土、可塑状砂质粘性土）的强度和防水效果，根据地质情况以及以往对类似地层的加固经验，选取①52袖阀管注浆对地层进行加固，间距0.6m*0.6m,
梅花形布置，加固纵向长度为9m,横向为隧道轮廓线外1m,竖直方向为隧顶往上
3mo
技术要求：
1）浆液采用水泥浆水灰比1:
1,使用42.5R普通硅酸盐水泥，袖阀管施工完毕，应对加固体进行检验，必须满足28d龄期无侧限抗压强度q28>
0.8MPa,渗透系数小于1X10-6cm/so若达不到要求，应及时弥补注浆；
三、过中风井方案比选
2）注浆加固深度范围内，若遇中风化、微风化地层则该地层范围不必加固；
图四中间风井端头补充加固
现代地铁的设计中，在线路较长的区间中间一般均设计有通风竖井，即中间风井。
竖井与盾构法隧道相连。
因此区间隧道采用盾构法施工时，存在盾构机必须
经过竖井的问题，一般来说盾构过中间风井通常有三种方法:
方案
具体内容
优点
缺点
方案一
盾构机二次始发过站
拼装负环较少，节约成
本，风险较小
反力架加固要求较高，整环负环管片拆除较麻
方案二
拼装整环管片通过
快捷，时间较短
需要负环管片较多成本
较高，拆除难度较大
方案三
拼装半环+整环管片通过
需要时间较短，拆除较方便
准备工作要求较高，施
工时难度较大
在目前工期十分紧迫的情况下，同时考虑到安全方面的因素（风井跨度较大，
纵
向30m）,而且经项目部多次讨论并借鉴其它项目成功实例,决定采用盾构机二次始发过站的方式通过。
四、施工方案
K方案简介
提前施工弧形殓导台、钢导轨。
盾构机通过中间风井5采用整体平移+二次始发。
盾构机到达中间风井后，利用两台油顶将盾构机整体向前平移，距离大里程洞门1m时停止，安装并加固反力架，拼装负环进行二次始发，负环管片只贴软木衬垫，不需要贴止水条。
在盾构机台车完全顺利进入隧道后，根据施工总体安排，拆除中间风井内的临时管片，恢复中间风井结构施工。
2、施工工作内容及工艺流程
盾构机过中间风井是指从盾构机顺利贯通进入中间风井（也叫进洞）到盾构经过导台进行第二次始发脱出中间风井（也叫出洞）的整个施工过程。
其工作内容主要包括：
施工前准备（碇导台、导轨设计施工等）、进出洞洞门位置复核测量、盾构平移推进及管片拼装、管环的加固等。
盾构过中间风井施工工艺流程如下图
图五盾构过中间风井施工工艺流程图
五、施工准备
为确保盾构机顺利通过中间风井，盾构机到达前应做好以下准备工作:
1、加固两端洞门及预埋密封环板
2、C30碇导台施工及导轨预埋。
导台里程为ZDK36+180.953-ZDK36+212.96O导台截面形状与盾构机外壳类似，半径为盾体的半径加钢轨轨头厚度，钢导轨顶面所处弧面半径同盾体半径，钢导轨预埋于导台内，导台采用C30混凝土回填，弧形导台与盾构隧道及中间风井相对关系图见图六。
图六弧形导台与盾构隧道及中间风井相对关系图
导台及导轨施工要点如下:
（1）导台及导轨严格按图设计标高及坡度进行控制
⑵钢导轨定位要准确，导轨顶面要平顺；
⑶碇导台施工时一要保证模板的弧度，二要保证浇注混凝土时模板的稳定性
如果在拆模时发现导台不够平整，则必须对它进行修整以到达设计要求。
⑷为防止盾构机进出洞时出现“磕头”现象，盾构机进洞时导台及导轨标高比理
论值降低50mm,而在出洞前导台及导轨标高则必理论值提高50mmo六、盾构通过施工
（1）在盾构机到达洞门之前，必须提前做好以下准备工作:
a、安装洞门密封装置（洞门密封圈及B板在盾构机刀盘露头后安装，避免盾构
机破洞时的混凝土块砸坏密封板）；
b、在中间风井洞门口准备好砂袋、水泵、水管、方木、风炮等应急物质和工具;
特别是作好破除围护桩的准备，保证盾构机及时进入中间风井;
c、准备好双液注浆泵及水玻璃、水泥各一批;
d、盾构机到达前，在钢轨上预先涂抹油脂，减少盾体与钢轨的摩擦力。
⑵在盾构机到达前50米对中间风井附近所有测量控制点进行一次整体、系统的控制测量复测和联测，对所有控制点的坐标进行精密、准确地平差计算，并对激光经纬仪复检和盾构机机头位置人工测量。
盾构贯通前30米和10米对TCA托架三维坐标进行人工复测。
破洞前30米盾构机姿态保持：
机头水平偏差0〜lOmm，机头竖直偏差0〜+10mm,俯仰角、偏转角允许范围土2mm/m；
⑶在盾构机机头进入距中风井洞门15米范围后，首先减小推力、降低推进速度和刀盘转速并控制出土量。
无论在何种情况下，推进油缸压力不得大于WObar5
且盾构机推进速度小于20mm/mino在抵达洞门的最后三环，须进一步减小推力、降低推进速度，掘进速度控制在5〜10mm/min；
⑷中风井洞门下方堆放一定量的砂包作为缓冲层，以便保护密封装置。
⑸盾构进入洞门后，洞门密封圈必须用钢丝绳拉紧。
2、盾构管片拼装
中间风井段管片排列方式如下:
盾构顺利顶推至达二次始发位置后，拼装整环负环，直线前进，直到盾构完全进
入洞门。
3、中间风井管片支撑
为了提供盾构步进和二次始发的反力，保证二次始发的第“零^环管片定位准确，有效控制二次始发时管片的错台量，必须做好管片支撑措施。
管片支撑分为底部支撑、两侧支撑、顶部支撑三部分（见下面中间风井管片支撑图）,图中型钢全
部米用［18ao
⑴底部支撑：
当管片脱出盾尾后，导台钢轨与管片之间存在150mm间隙，每环
垫2块木楔，防止管片下沉。
⑵两侧支撑：
在风井段设置斜向支撑，管片脱出盾尾后，及时利用钢管和木楔子固定管片与AkA3块管片，防止管片向两侧偏移。
⑶顶部支撑（或底部钢丝绳）:
为了防止管片上浮，对整环管片用钢丝绳进行捆绑并固定于导台预埋件上，千斤顶反力由反力架提供。
%
中
图七中间风井管片支撑图
4、盾构在中风井内推进
⑴刀盘在推进过程不宜旋转，推进时仅使用下部千斤顶C组）5推进速度控制
（在10〜20mm/min以内。
⑵为防止盾构机在中风井段推进过程中旋转，在盾体两侧加焊防滚楔块；
⑶过站
段每环管片在脱离盾尾超过一半后，及时下垫楔形方木塞紧，管片与导台间的空隙用细砂填充;
⑷盾构姿态由于导台在浇注时已确定，则盾构姿态应与导台一致。
5、在中间风井内进行机械维护、检修当盾构机机头到达中间风井位置时，组织机械、电气专业人员对盾体部件进行维护和检修。
内容主要包括：
刀具、盾尾密封刷检查更换。
6、过中风井后再次始发段的推进盾构机从中风井再次始发所用反力由反力架提
供，始发推进阶段总推力按500吨进行设计，因此在始发推进过程中必须注意:
⑴中风井和出洞后6环千斤顶总推力应控制在500吨以内，速度控制在
⑵推进过程中，千斤顶推力的调节应平稳，防止推力突变；
⑶为防止盾构机推进过程中盾体滚动，在盾体上焊接防滚楔块；
⑷每环管片脱出盾尾超过管环宽度一半时，在管环底部及时塞楔形方木并灌砂回填管环与导台间的空隙;
⑸在管环的3、9、12点位置设置方木撑以防管环整体松动；
⑹做好注浆工作，
防止进入洞门后的最初几环管片下沉，必要时注双液浆；
⑺加强出洞期间地面沉
降的监测；
⑻出洞前所拼装的管片均采用单面楔形管片。
七、常见问题的预防和处理
k进洞时，盾构机牛童头”，导台破碎盾构推进根据洞门复测时的姿态，实时调整掘进姿态贯通，当导台标高与洞门标高一致，而刀盘比盾体大，这样容易出现盾构机些童头、导台破碎现象。
为了避免类似情况出现，本方案采取以下三条控制:
⑴控制盾构机进洞前的姿态，机头竖直偏差控制在0〜+10mm；
⑵浇注碇导台及预埋钢导轨时，降低进洞位置处导台及导轨标高，中间风井该处施工控制标高比设计标高低50mm,附图二、三中导台及导轨施工控制标高已对此加以考虑；
⑶在进洞时导台上方离洞门5米范围内铺满砂袋，防止贯通时洞门混凝土掉下来砸伤导台。
2、到中风井出洞时，盾构机5盍头^
始发推进过程，在盾构刀盘到达掌子面前，容易出现盾构机5盍头”现象。
对此本方案采取如下措施:
⑴在浇注导台时，出洞位置碇导台及导轨的高程高于设计标高30mm；
⑵在洞门内底部按导台的弧面浇注斜坡形素碇导台。
3、推进时管片出现左右摇摆、下沉现象
推进时由于管片在各个面上的受力不一样，在左右油缸的推力差较大而管环在上下、左右没有反力支撑时则出现管片左右摇摆、下沉现象。
这主要是在拼装管片时
为了避免出现这种情
管片螺栓没有上紧、每一环在脱离盾尾后未采取措施所致。
况，中风井过站段拟采取以下措施:
⑴当管片有一半脱出盾尾时，就及时在下方塞紧楔形方木;
⑵对脱出盾尾的管片螺栓进行二次紧固
⑶在管片左右侧及顶部加木方或槽钢支撑，稳定管片，防止管片推进过程中摆动错位；
⑷在管片底与导台之间的空隙回填细砂，进一步稳定管片。
八、测量监控
k地面沉降监测
⑴盾构机离进洞洞口前100-150米时，在左、右线地面隧道中线方向上一般每隔15米建立一个监测断面，在中间风井井口地面适当增加监测断面。
⑵测量频率：
盾构机前100米初值每天测量1次，盾构机头里程前后20米每日两次，盾构机出洞过程中加密监测，并及时反馈信息。
2、隧道主控导线、水准测量
贯通前100m及50m时，对隧道主控导线、水准进行2次复核测量，保证测量托架和盾构机姿态的精度。
3、测量托架和盾构机姿态人工测量在出洞前，对测量托架仪器站和后视棱镜平面坐标和高程进行2次精密人工复核测量，对盾构机姿态进行3次人工精密测量。
4、洞门圈复核测量对中间风井洞门圈中心三维坐标进行和内径进行精密复核测量，确定洞门中心水平、垂直偏移值，对盾构机出洞滑行导轨中心和高程精密测量。
5、盾构机出洞前姿态参数控制根据洞门圈水平、垂直偏移量调整盾构机刀盘中心
姿态，保证顺利贯通。
6、在隧道贯通后，进行隧道贯通测量，对盾构机姿态多次人工复核7、在重新始发前，对始发导轨中心和高程进行精密定位在中间风井段，盾构机与
线路中心的定位关系如下图所示。
考虑到始发时盾构机机头容易下行的特点，始发定位时，盾构机的始发中心宜比隧道设计中心高出
30mmo
盾构机始发中心
线路中心线
图八盾构始发定位
九、机械人员投入
项目总工、副总工负责部门协调，在此期间的盾构机推进、管片拼装施工作业每天分两班进行，拟投入本工程每个作业班组劳动力组织和施工机具设备如下所示
劳动力投入表
序号
工种名称
人数（人）
1
电焊工
5
2
班长
3
测量班
4
电工
管理人员
20
6
充电工
7
管片安装
8
始发井地面司索工
9
井口协调
10
杂工
11
累计各班人数
55
主要施工设备表
设备名称
单位
数量
规格型号
主要工作性能指标
电动空压机
厶
潜水泵
QS25X30-4
4KW
汽车吊
50t
电焊机
BX300
24.5KVA
气割设备
套
全站仪
莱卡TC402
精密水准仪
苏光DSZ2
洞门低压照明
液压千斤顶
30t
十、安全文明施工措施
1x对参与本项工作的施工管理技术人员和工人进行专项安全交底，管理人员
和工人对盾构机过中间风井需要注意的事项必须清楚明确
2、测量人员等临时出入施工现场的作业人员应正确使用劳动防护用品，遵守
现场的安全文明施工管理规定，预防物体打击和高处坠落事故；
3、盾构机穿透中间风井南端堵头墙时现场必须注意隔离足够的范围
4、隧道内动火作业必须做到^八不四要一清理”；
5、高处作业时必须有人员监护，高处作业人员必须系好安全带，使用的梯子
反力架检算书
b机场北站~福永站区间，盾构始发需使用反力架作为盾构始发反力装置2、反力架整体结构图
u
3、反力架主要由横梁LkL2、立柱H1、H2、八字梁、钢环板组成，为提高整体
稳定性，将反力架分为1/4块进行高强10.9级螺栓连接，节点为焊接而成一整体。
模拟传力路径钢环板-横梁-立柱-支撑-预埋板。
4、根据机场北站盾构始发阶段土体性能指标，及各施工单位经验，拟定始发最大
推力2000to
5、受力检算:
（1）钢环板检算:
i
O
…COV
30
钢环板截面特性：
lx41886*10mm4
Wx2792.4*103mm3
截面面积二300*30*2+290*30*2二35400mm
模拟受力2000t/3.14*6=106t=1040KN/m
1040*
1Q—29.378Mpa205Mpa
钢球醴股满足要求
（2）杆件检算：
假设将应力平均分配至各结构杆件即2000t/3.14*6=106t=1040KN/m
横梁L1,弯矩'
剪力计算
已知横梁跨距5100,横梁受力范围2580
根据弯矩图已知MJ002.45
L1截面
A腹板=1000*30=30000mm2
A翼板=350*30=10500mm2
As二2*（30000+10500）=81000mm
截面特性:
lx701776*104mm4
Wx
33
Sx8406*103mm3
L1强度计算:
max
368.021Mpa205Mpa
1379*105N
1327*7o1o°
ooN22.98Mpa120Mpa
L2强度计算:
60.694Mpa205Mpa
4^/S
894.47*106
14035.51*103
*1.05
2537.03*103
N2*30000"
2.28Mpa120Mpa
立柱检
A-A-
A翼板=600*30=18000mm2
As二2*（30000+18000）=81000
mm
L2
荷载传递至立柱H1、H2计算
967.45*106
14035.51*103*
26381煤103
60.694Mpa205Mpa
43.975Mpa120Mpa
立柱H2
与0^鲫（情况相同，不再计算查钢结构设计规范可知:
O二205Mpa；
=120Mpao故检算构件能满足正截面强度
要求（3）后支撑系统计算:
支撑系统如下
共计支撑6根直径600mm,
t16mm钢管
3根斜撑焊接于底板预埋钢板，3根支撑于侧墙。
支撑受力计算：
左侧3根2.15m支撑
右侧斜撑取最长7.26m45°
斜撑计算
截面特性：
弹性模量E二206*10［最小惯性矩=110695.145cm4,截面积
=257.736cm2.15m直撑受力计算
J2,
2Elmin3.142206105110695.145
F2212159KN
（I）2
（2*215）2
7.26m斜撑受力计算
F221066KN
（I）2（2*726）2
由于水平夹角为45度则其水平承载力F为1066/cos45°
P507KN⑷计算结果
从验算结构可以得出应按轴向抗压强度验算支撑承受最大推力
12159*3+1507*3二40998KN
始发最大推力我们设置为20000KN,后支撑满足最大推力要求。
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