大桥防洪评价报告实例Word格式.docx
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设计洪水采用暴雨资料间接推求。
根据各大桥位置和《河南省水文水资源局2005年编制的《河南省暴雨参数图集》查出24小时设计暴雨量。
由我局分析出的平原区降雨径流关系（P+Pa～R）线，查算24小设计净雨量。
洪峰流量计算公式采用平原排水公式计算，公式如下：
式中：
——设计洪峰流量（m3/s）
——24小时设计净雨深（mm）；
——流域面积（km2）
——峰量关系综合系数，选用0.035。
——洪峰流量折减系数，根据我局分析计算成果，“
”按不同设计洪峰频率采用：
3～5年一遇为1.0，10年一遇为0.90，20～100年一遇0.85。
1.4.2天然洪水位计算
各桥断面采用我局实际测量成果，水位流量关系的确定，利用曼宁公式推求。
公式为：
---------------断面平均流速（m/s）；
----------------河道糙率；
----------------水力半径（m），一般用平均水深代替；
-----------------水面比降。
1.4.3壅水计算
a）桥前最大壅水高度计算
采用《公路桥位勘测设计规范》（JTJ062-91）中提出的壅水计算规范公式2进行计算。
K——总的壅水系数，根据模型试验和野外调查资料分析得：
其中
为水深等于1m时的佛劳德数；
——天然水位下桥孔范围内断面平均流速
可表示为：
式中Qom为天然状态下桥下通过的设计流量（m3/s），
为桥下过水面积（m2）；
——建桥后桥下断面实际流速，可用下式计算：
=
为设计水位下桥孔净过水面积（m2）；
Qp为设计流量（m3/s）；
Kp为考虑河床冲刷而引入的桥下流速折减系数，可表达为
；
式中d50为河床平均粒径（mm），即：
按质量的50%都较它小的粒径（mm），根据现场取样分析结果，桥位河段取d50=1mm；
p——为冲刷系数，
——为桥下需要的过水断面面积（m2）,
Vp——设计流速，可用河槽平均流速（m/s）；
ａ——水流方向与桥轴法线间的夹角（20°
）；
b）壅水长度计算
采用公式：
Ly——壅水曲线全长（m）；
——最大壅水高度（m）；
I——桥位河段天然水流比降。
1.4.4河道冲刷计算
一、一般冲刷
粘性土河床的一般冲刷，可按下列公式计算：
式中符号同前。
二、局部冲刷
粘性土河床桥墩的局部冲刷计算可按下式计算：
当
时，
2基本概况
2.1河道基本情况
2.1.1河道概况
淤泥河属淮河流域洪汝河水系，是小洪河较大支流之一，发源于舞阳县吴城镇东王村附近，向东进入驻马店西平县境内，流经权寨镇、袁坡等村，在岳庄村东进入老王坡滞洪区，在武岗村南穿京广铁路，在农场场部东北穿京珠高速，再向东穿过老王坡滞洪区后，在五沟营镇北汇入小洪河。
干流全长41.0km，流域面积529km2。
淤泥河小刘店村以下两岸开始筑有堤防。
淤泥河地处平原，流域地势西高东低，由西向东缓降，地形平坦开阔，地貌单一，变化不大，流域地面高程在90～55m之间，河道比降为1/3500～1/15000，河槽窄浅，河床质主要为亚粘土。
流域内主要以种植农业作物为主。
京港澳高速公路漯河至驻马店段高速公路扩建处与淤泥河路水交角为80°
，交叉断面位于河南省西平县宋集乡农场东北，交叉断面以上流域面积401km2，河长30km。
交叉断面附近河段河道基本顺直，单式河床断面，主河槽窄浅，上口宽约35m，底宽8m，深5m，左岸边坡呈折线型，右岸边坡陡峭，；
南北两岸筑有土堤，堤宽而平坦，左、右岸滩地及堤坡均为耕地，种植有农作物。
2.1.2河道地质情况
京港澳高速公路漯河至驻马店段高速公路跨淤泥河桥址位于黄淮冲积平原区，地貌单元属高阶地，底层揭示范围内为第四系冲洪积覆盖，地层为粉质亚粘土，间含少量粘土，地质构造单一，洪积特征明显。
桥址区地下水文主要为第四系松散土层孔隙潜水，对砼无侵蚀性。
2.1.3水文、气候特征
a）气候特征
本流域属半湿润半干旱过渡气候、夏秋两季受西太平洋副热带高压控制，多东南风，炎热少雨；
冬春两季受西伯利亚和蒙古高压控制，盛行西北风，干旱少雨。
流域内多年平均气温14.6℃，全年无霜期约220天。
多年平均降水量805mm，降雨量年际差异大，年内分配不均，降雨又多以暴雨形式出现，汛期雨量较为集中，强度大，范围广。
冬季多西北风和东北风，最大风力8～9级。
b）暴雨特性
流域内暴雨成因主要取决于天气系统，地理位置和地形的影响也很大。
本区产生暴雨的天气系统主要是东西向切变线带低涡，其次为南北向切变线带低涡，台风深入本区域形成大暴雨为数虽少，但强度极大。
流域西部为伏牛山余脉，西南部为桐柏山余脉，；
两山余脉形成向东开口的弧状地形，偏东气流进入，在山前地带产生大范围抬升，加强了气流的辐合抬升，增大了暴雨强度，加大了雨量。
流域内大暴雨持续时间多为天，也有持续天的。
暴雨发生时间以7、8月份居多。
c）洪水特性
流域内洪水由暴雨形成，其变化受暴雨和地形等因素影响，洪水的时空分布于暴雨一致，暴雨时空分布对本流域峰型影响较大。
淤泥河发源于平原地区，地面坡降小，暴雨形成径流后汇集时间长，洪水滞蓄时间长。
当发生大洪水时，易形成峰高量大的洪水，洪水发生时间与暴雨一致，多发生在7、8月份，但也有少数年份发生在5月和6月份。
2.1.4现有防洪标准及相应的洪峰流量、水位
淤泥河在1973年治理时设计防洪标准为20年一遇，除涝标准为5年一遇。
现状情况下，交叉断面处，两岸堤距约172m，左堤岸高程为56.316m，右堤岸高程为58.077m。
根据桥址处河道断面情况，与实际洪水发生情况比较分析，淤泥河交叉河段现状排洪能力约为20年一遇，相应洪峰流量688m3/s，洪水位57.31m。
2.2现有水利工程及其他设施情况
拟建京港澳高速公路漯河至老王坡滞洪区桂李进洪口5.5km，该滞洪区于1951年建成，设计滞洪水位57.65m（废黄高程），滞洪面积142km2，滞洪量2.0亿m3。
1969年小洪河陈坡寨至五沟营段裁弯取直，滞洪面积缩减为121.3km2，相应滞洪量1.71亿m3。
老王坡滞洪区进洪是依靠桂李节制闸及进洪闸实现的。
桂李节制闸1995年建成，位于老王坡分洪道进口下游约450m小洪河上，为净宽24m的二孔开敞式平底板宽顶堰型闸，闸底板高程53.5m，闸室长19m，闸墙顶高程65m。
桂李进洪闸建于1966年，位于小洪河左岸桂李节制闸以左，为3孔胸墙式闸，设计流量300m3/s。
交叉断面附近河段两岸筑有提防。
2.3水利规划及实施计划
淤泥河拟扩建京港澳高速公路漯河至驻马店段附近河段在老王坡滞洪区以内，近期无水利工程规划及其他实施计划。
2.4建设项目概况
K12+038.0，在原桥两侧分别加宽7m，加宽后路面总宽度40m。
与河道交角800，孔数及孔径为11×
3河道演变
3.1河道历史演变概况
据西平国民县志记载：
“淤泥河为西平县北境巨川，发源于权寨西尽头吴村，东流经权寨、小刘店、董桥、曹湾，过京汉铁路桥入周家泊”。
该河流经毛坡、老王坡低洼区，河道蜿蜒曲折，河床淤塞严重。
1966年至1973年对淤泥河进行了治理，新开挖河道由权寨乡小刘店起，向东经张湾、岳庄，穿京广铁路后沿老王坡腹心至五沟营北，经丁桥闸入小洪河；
对小刘店以西原河道进行了疏浚，扩大了河床断面，疏浚河段长4.5km。
。
3.2河道近期演变分析
河道近期演变分析主要根据上世纪70年代调绘的1/10000地形图和本次桥梁设计调绘的带状图，并通过对当地群众的走访以及河道现场查勘，分析比较交叉河段平面、断面变化及河床冲淤特性等，分析推测河道近期演变。
比较70年代治理后断面和本次新测绘的桥址断面，可以看出，近35年来桥址附近河段主河槽河底发生淤积，两侧岸坡变化不大；
滩地淤积幅度较小。
桥址附近河段堤防边坡及滩地人类活动迹象明显，常年种植有农作物，但系人工浅表层耕作，不会影响河势稳定。
总的来说桥址附近河段河势比较稳定，主流线变化不明显。
3.3河道演变趋势分析
根据河道近期演变情况，通过对河道断面变化及河床冲淤特性的分析，预测河道近期演变趋势。
淤泥河拟扩建京港澳高速公路漯河至驻马店段上下游河段近期河势基本稳定，主流线不会发生变化，总体平面、断面基本稳定。
主河槽工程建设后，河道主流态不会发生大的变化。
近期河道没有治理规划及其他实施计划，总体河势仍保持稳定，不改变淤积之势。
4防洪评价计算
4.1水文分析计算
4.1.1基本资料
淤泥河属平原区排水河道，流域面积529km2，河道长41.0km，比降1/3500～1/15000，京港澳高速公路漯河至驻马店段桥址以上流域面积401km2。
流域内无实测流量资料，流域附近先后设立了杨庄、权寨、人和、陈坡寨、五沟营等5个雨量站，各雨量站观测年限均在30年以上。
4.1.2设计洪水计算
a）设计洪水分析方法
由于流域内有30年以上实测雨量资料，淤泥河与京港澳高速公路漯河至驻马店段交叉断面处设计洪水根据实测雨量资料采用暴雨公式推求。
b）设计面雨量
淤泥河交叉断面位于小洪河左岸的杨庄～五沟营区间，其设计面雨量可直接采用杨庄～五沟营区间成果。
1992年3月河南省水利勘测设计院编制了《杨庄滞洪工程水文分析报告》，杨庄～五沟营区间选用上述5个雨量站，面雨量系列为1951～1988年共计38年，年最大值独立选样，统计时段采用24小时，对“75.8”暴雨进行特大值处理，设计面雨量均值为94.5mm，变差系数Cv=0.60，偏差系数Cs选用3.5Cs。
本次将系列延长至2000年，计算设计面雨量均值为96.5mm，比1992年计算的均值偏大2%。
由于1992年计算的雨量系列包含有特大水年、大水年、小水年和一般水年，代表一个连续丰、枯的周期，系列年限满足规范要求，资料精度可靠，系列具有较好的代表性，并经批准用于工程建设，因此设计面雨量仍采用1992年计算成果。
24小时设计面雨量成果见表5.3-1。
表5.3-1淤泥河交叉断面以上24小时设计面雨量成果表
频率
20%
10%
5%
2%
1%
24小时设计面雨量（mm）
128.1
167.8
208.0
261.3
301.8
c）产流计算
用24小时设计雨量查《73图集》平原区次降雨径流关系P+Pa～R查得24小时设计净雨量。
淤泥河采用《73图集》平原水文分区Ⅰ线，最大初损值Imax=100mm，Pa为设计前期影响雨量，5年、10年、20年、50年一遇的前期影响雨量均取50mm，100年一遇的前期影响雨量取100mm。
P+Pa～R关系见表，各种频率24小时设计净雨量见表
表5.3-2淤泥河P+Pa～R关系表
P+Pa（mm）
150
200
250
300
330
400
450
500
R（mm）
58
99
145
194
224
287
332
377
表5.3-3交叉断面以上24小时设计净雨量表
178.1
217.8
258.0
311.3
401.8
净雨量（mm）
75.4
108.2
145.6
195.9
283.4
断面以上控制流域面积401Km2，淤泥河属平原排水河道，洪峰流量采用平原排水公式计算，淤泥河交叉断面设计洪峰流量成果见表5.3-4。
淤泥河交叉断面设计洪峰流量表
表5.3-4
项目
洪峰流量（m3/s）
236
305
388
492
711
由于10年一遇以上洪水，小洪河桂李站超过保证流量，需从桂李向老王坡分洪，分洪流量要流经桥位断面。
因此20年一遇以上洪水时，应加上桂李分洪流量，一般考虑设计洪水按最不利的情况组合，分洪流量按桂李分洪闸设计流量300m3/s计算，即为所求的洪峰流量见表5.3-5。
考虑桂李分洪淤泥河交叉断面设计洪峰流量表
表5.3-5
688
792
1011
根据以上防洪调度原则及区间暴雨频率计算，并考虑小洪河超标准洪水时河道行洪能力，确定淤泥河百年一遇洪峰流量为1011m3/s；
二十年一遇洪峰流量688m3/s；
五年一遇洪峰流量236m3/s。
4.2水位流量关系的确定
淤泥河大桥断面经我局实测资料点绘（见图5.3-1），淤泥河大桥断面水位流量关系的确定，利用曼宁公式推求。
淤泥河大桥桥位处河道断面水位～流量关系计算表
表5.3-6
高程
面积
水面宽
水力半径
平均流速
流量
说明
（m）
（m2）
m/s
m3/s
主河槽糙率为0.035
边滩糙率为0.08
水面比降为0.0003
51
9.2
17.7
0.52
0.32
2.95
52
31.2
26.3
1.18
0.55
17.3
53
61.0
33.6
1.82
0.74
44.9
54
97.4
41.6
2.34
0.87
85.0
滩地
0.09
2.59
0.03
0.02
0.002
合计
55
187
142.5
1.31
0.59
111
48.0
98.8
0.49
0.13
6.4
117
56
337
158.0
2.13
0.82
276
153
111.5
1.37
0.27
40.8
317
57
502
170.9
2.94
1.01
509
270
121.3
2.22
0.37
99.5
609
根据我局对对交叉断面附近河道主槽边滩地河床质、植被等情况，确定河道主河槽糙率为0.035,边滩糙率为0.08，水面比降为0.0003。
水位流量关系计算见表5.3-6。
图5.3-1淤泥河大桥桥位处河道断面图
图5.3-2淤泥河大桥建桥前后面积对比图
淤泥河大桥建桥前后水位变化对比表
表5.3-7
设计标准
设计流量
（m3/s）
建桥前水位
建桥后水位（m）
水位差
5年一遇
55.50
55.54
0.04
10年一遇
55.93
55.97
20年一遇
57.27
57.31
50年一遇
57.63
57.71
0.07
100年一遇
58.32
58.40
0.08
图5.3-3淤泥河大桥桥位处河道断面水位～流量关系线
4.3桥位河段壅水分析计算
4.3.1与河道交叉断面情况
京港澳高速公路漯河至驻马店段于西平县五沟营镇西跨越淤泥河，交叉断面高速公路中心桩号K12+38，线路与河道夹角为80°
桥址附近河道呈由西向东流向，主河槽宽约35m，河道断面比较规整，两侧有堤，。
淤泥河平时有水，但流量很小。
4.3.2壅水高度计算
拟扩建京港澳高速公里漯河至驻马店段修建后的壅水计算采用《公路桥位勘测设计规范》（JTJ062-91）中提供的壅水规范公式2计算。
将淤泥河大桥桥梁的有关参数代入公式，计算出淤泥河大桥断面最大壅水高度见表5.3-8。
西平淤泥河大桥桥前最大壅水高度计算结果表
表5.3-8单位：
m
洪水标准（m3/秒）
桥位最大壅水高度（m）
4.3.3壅水长度计算
淤泥河大桥桥梁壅水长度计算结果表
表5.3-9单位：
桥位断面（Ly）
533
467
267
桥前壅水曲线的长度可按近似公式估算：
将计算的最大壅水高度结果代入公式，水面比降按前面分析，淤泥河大桥断面比降为0.3‰，求出淤泥河大桥桥位的最大壅水范围列于表5.3-9。
4.4冲刷计算
淤泥河河床为粘性土质，按粘性土冲刷公式进行冲刷计算，经计算，淤泥河大桥一般冲刷和局部冲刷结果见表5.3-10。
不同频率洪水建桥后冲刷深度计算表
表5.3-10
洪水频率
流量（m3/s）
一般冲刷
局部冲刷
最大冲刷
总冲刷深度
深度
水深
△h（m）
hm（m）
0.27
0.11
4.76
0.52
0.35
0.21
5.33
0.67
0.42
7.06
1.06
0.49
7.67
1.27
0.47
0.78
8.73
1.64
由表5.3-10可知，大桥建成后，桥位断面将出现冲刷，产生不利河势，因此，建设单位应采取必要的防护措施，以防止对河槽及岸坡的冲刷。
5防洪综合评价
5.1工程与现有水利规划的关系与影响分析
该河段目前无水利规划。
淤泥河大桥设计防洪标准达到了百年一遇，远远高于河道的安全行洪能力二十年一遇。
因此，高速公路的扩建基本上不影响该河段近期和远期水利规划及实施。
5.2与现有防洪防凌标准、有关技术和管理要求的适应性分析
根据前面的分析计算，大桥修建后：
①公路大桥设计桥底高程59.99m，高于该河段百年一遇设计洪水位58.40m，超高1.59m，满足河道防洪要求（按规范规定安全超高为0.5m，风浪高0.1m）；
②百年一遇洪水桥前最大壅水高度为0.08m，最大冲刷深度1.02m，桥墩布局比较合理。
③二十年一遇桥前最高水位57.31m，现有堤顶高程58.08m，安全超高0.77m（该河段位于滞洪区内，无保证任务）,基本上没有降低现有河道的防洪标准。
因此，大桥设计满足了河道防洪要求，对河道防洪影响很小。
5.3对河道行洪安全的影响分析
高速公路桥的防洪标准远远高于河道现有的防洪标准，对河道防洪安全影响很小。
但在施工期内，由于损坏了部分岸坡，对河道防洪安全有一定的影响，施工单
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