天然气长输管道课程设计2.doc
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专业课设计
天然气长输管道课程设计
一、设计任务
本设计所设计的中原油田至河北沧州输气管线：
（1）管线全长800千米，年输气量为7×108/a（此流量为常温常压下的流量）；
（2）以全线埋深1.45m处年平均地温14.7℃作为输气管道计算温度，最低气温：
-5℃。
平均温度=273+14.7=287.7K；
（3）各站自用系数（1-M）=0.6%；
（4）沿线无分输气体；
（5）管道全线设计压力6.0Mpa，气源进站压力5.0Mpa，进配气站压力1.8Mpa（最高可到4.0Mpa），站压比宜为1.2~1.5，站间距不宜小于100km；
（6）城市用气月、日、时不均衡系数均为1.09；
（7）年输送天数350天；
（8）管道平均总传热系数：
取1.75W/m2.℃；
（9）管内壁粗糙度：
取30μm；
（10）地震基本烈度：
6—7度；
（11）天然气容积成分（%）：
CH4C2H6C3H8C4H10CO2N2
89.65.03.51.20.50.20
二、设计任务要求
完成本工程的基本设计文件，包括：
说明书，计算书，线路走向图，站场平面布置图及工艺流程图；论文撰写要符合一般学术论文的写作规范，具备学术性、科学性和创造性等特点。
应语言流畅、准确，层次清晰、文字详略得当、论点清楚、论据准确、中心突出、材料翔实、论证完整、严密，并有独立的观点和见解。
要求：
1、达到一定的设计深度要求；
2、初步掌握主要设备的选型；
3、熟悉并熟练应用常用工程制图软件；
4、熟悉储运项目设计程序步骤；
5、掌握储运项目常用标准规范；
6、熟悉并掌握天然气长输管路工艺的计算方法；
7、掌握长输管道站场的工艺流程图和平面布置图；
8、初步掌握站场管线安装设计；
9、通过与实际工程项目的结合，加深对所学知识的理解和认识。
10、书写设计说明书。
设计流程：
1、根据天然气的组成计算物理性质、热力性质和燃烧性质；
2、根据经济流速法或压差法确定管道直径，本设计全程采用统一管径，并选取几组相应的壁厚参数；
3、用不固定站址法布站：
首先确定根据储气量要求确定末段管道长度，根据升压比、流量进行压缩机选型，并用最小二乘法计算压缩机特性系数，确定平均站间距，得到压缩机站数，并取整；
4、计算管道壁厚；
5、对几种运输方案进行经济性比较；
6、对管道进行强度、稳定性等校核。
三、主要参考文献与相关标准
[1]姚光镇主编．输气管道设计与管理．东营：
石油大学出版社．1991.6
[2]《天然气长输管道工程设计》，石油大学出版社（以下简称《手册》）
[3]冯叔初等．油气集输．东营：
石油大学出版社．2002.7
[4]王志昌主编．输气管道工程．北京：
石油工业出版社．1997．4
[5]李长俊主编．天然气管道输送．北京：
石油工业出版社．2000．11
[6]王树立等，输气管道设计与管理，北京：
化学工业出版社.2006.1
设计标准
《输气管道工程设计规范》GB50251-2003
《石油天然气工程设计防火规范》GB50183-2004
《原油和天然气输送管道穿跨越工程设计规范穿越工程》SY/T0015.1-98
《输油（气）埋地钢质管道抗震设计规范》SY/T0450-2004
《石油天然气工业输送钢管交货技术条件第1部分：
A级钢管》GB/T9711.1-1997
《石油天然气工业输送钢管交货技术条件第2部分：
B级钢管》GB/T9711.2-1999
《石油天然气工业输送钢管交货技术条件第3部分：
C级钢管》GBT9711.3-2005
《管道干线标记设置技术规定》SY/T6064-94
《中华人民共和国安全生产法》主席令第70号（2002）
《中华人民共和国环境保护法》主席令第22号（1989）
《中华人民共和国水土保持法》主席令第49号（1991）
《石油天然气管道保护条例》国务院（2001）
《碳钢药皮电弧焊焊条》AWS.A5.1
《低合金钢药皮电弧焊焊条》AWS.A5.5
《碳钢药芯电弧焊焊丝》AWS.A5.20
《低合金钢药芯电弧焊焊丝》AWS.A5.29
《管道下向焊接工艺规程》SY/T4071-93
《石油地面工程设计文件编制规程》SY0009-2004
《石油天然气工程制图标准》SY/T0003-2003
施工及验收标准
《输油输气管道线路工程施工及验收规范》 SY0401-1998
《石油和天然气管道穿越工程施工及验收规范》 SY/T4079-1995
《石油天然气金属管道焊接工艺评定》 SY/T0452-2002
《钢质管道焊接及验收》 SY/T4103-1995
《石油天然气钢质管道对接焊缝超声波探伤及质量分级》 SY4065-93
《石油天然气钢质管道对接焊缝射线照相及质量分级》 SY4056-93
《管道防腐层补口绝缘密封性试验方法标准》 SY/T0074-93
《石油建设工程质量检验评定标准输油输气管道线路工程》 SY/T0429-2000
《石油建设工程质量检验评定标准管道穿跨越工程》 SY/T4104-95
四、工艺计算
4.1天然气物性参数
各组分物性参数具体数据可参考《输气管道设计与管理》表2-3或设计手册表2-2-3及表2-2-4。
（此处按照设计手册计算）
4.1.1天然气平均分子量
1、平均分子量
=
=16.043×89.6%+30.07×5.0%+44.097×3.5%+58.124×1.2%+44.01×0.5%+28.0134×0.2%=18.395
其中——平均分子量；
——第i组分的分子量；
——第i组分的摩尔组成；
或参阅《输气管道设计与管理》公式2-7
4.1.2天然气临界温度压力、对比温度压力
1、视临界压力视临界温度
=4.544*89.6%+4.816*5%+4.194*3.5%+3.747*1.2%+7.29*0.5%+3.349*0.2%=4.547
MPa
=190.55*89.6%+305.43*5%+369.82*3.5%+425.16*1.2%+304.19*0.5%+126.1*0.2%=205.849K
其中、——分别为第I组分的临界温度和临界压力；
——第I组的摩尔组成；
2、对比压力r对比温度
Pr=6÷4.607=1.319
=287.7÷205.823=1.398
其中P——平均压力；
T——平均温度；
4.1.3天然气粘度
参阅《输气管道设计与管理》公式2-70，可得常压下混合气体的动力粘度。
温度和压力对粘度的影响可以参，照公式2-69和图2-3计算得出；或者参照《设计手册》P107页内容。
此处按照《天然气长输管道工程设计》P107页计算。
（即《油气集输》P101页）
μ=∑（μiyiMi0.5）/∑（yiMi0.5）=1.028E-05毫帕·秒
式中 μ——天然气粘度，毫帕·秒；
μi——i组分的动力粘度
Mi——i组分的相对分子量
yi——i组分的摩尔分数
4.1.4定压摩尔比热容Cp
参阅《油气集输》中有关定压摩尔比热容的计算公式如下
天然气的定压比热容与其组成、压力、温度有关，可按下式计算：
（此处按照《油气集输》P103页（2-23）式计算）
=2.1504千焦/（摩尔·K）
Cp=13.19+0.092T-6.24*10∧-5T的二次方+（1.915*10∧11Mgp的1.124）/T的5.08次方=43（此处为书上公式）
其中——天然气的定压摩尔比热，千焦/（摩尔·K）；
——天然气的温度；
——压力，帕；
或参阅《输气管道设计与管理》公式2-97、2-98，表2-12.
4.1.5混合气体的密度
（1）混合密度
可参考《输气管道设计与管理》公式2-65
=（16.043*89.6%+30.07*5.0%+44.097*3.5%+58.124*1.2%+44.01*0.5%+28.0134*0.2%）/（22.363*89.6%+22.182*5%+21.89*3.5%+21.421*1.2%+22.262*0.5%+22.403*0.2%）=0.823867Kg/立方米
式中：
——i组分的百分含量；
——i组分的摩尔分数；
——i组分的摩尔体积。
（2）相对密度
可参考《输气管道设计与管理》公式2-66
=（16.043×89.6%+30.07×5.0%+44.097×3.5%+58.124×1.2%+44.01×0.5%+28.0134×0.2%）/28.964=0.635
式中：
——i组分的摩尔质量；
——i组分的摩尔分数；
Ma——空气摩尔质量。
（3）压缩因子
计算方法1：
可参考《设计手册》2-2-9、2-2-10，可由表2-2-6查表得出或查图2-2-2求得压缩系数，或者查阅《输气管道设计与管理》图2-1：
对比压力
对比温度
式中：
——临界压力；
——临界温度；
——组分的摩尔分数；%
——组分的摩尔质量；
——组分的临界压力；
——组分的临界温度。
计算方法2：
压缩因子也可其他由经验公式求得，其他公式可参考《输气》（石油大学版）1-18~1-19或《设计手册》2-2-9~2-2-14（P59）查表、查图或通过经验公式计算得出
=0.8349
4.1.6天然气的热导率
参阅《输气管道设计与管理》公式2-116和表2-14、2-15等相关公式；参阅《设计手册》P113页
4.1.7天然气的热值、华白数、燃烧势、爆炸极限
参阅《输气管道设计与管理》第二章第六节，或者参阅《设计手册》P101页相关内容计算。
华白数Ws=Hs/△0.5=37916.202/0.6350.5=47581.482千焦/立方米
此处按照《输气管道设计与管理》54页计算
H的0次方=∑yiHi的0次方
=32829*89.6%+69759*5%+99264*3.5%+128269*1.2%+0*0.5%+0*0.2%
=37916.202（大热值）
=35807*89.6%+63727*5%+91223*3.5%+118577*1.2%+0*0.5%+0*0.2%
=39885.151（小热值）
H=H的0次方/Z
=37916.202/0.837=45300
=39885.151/0.837=47652.51
式中Hi的0次方-----i组分的理想状态下的热值，千焦/立方米；
H的0次方-----理想状态下混合气体的热值。
千焦/立方米；
Z-------标准状态下燃气的压缩因子。
4.2管径的确定
根据经济流速，可求得管道内径D，查阅《设计手册》P203-226页，或查阅GB9711.3-2005，可参考《输油管道设计与管理》附录1，可选取两种尺寸相近的管道，并选取相应壁厚。
经济流速：
长输管道经济流速是3~7m/s；场站内的架空管道流速范围为15~30m/s，这个数据的出处是DL/T5174-2003《燃气-蒸汽联合循环电厂设计规定》。
站内管道小于2公斤压力的10~15m，大于的，可以做到15~30m，但在设计过程中，一般天然气站场流速按8~12m/s控制。
流量Q=GZ/T=7*108*0.8349/350*24*3600=19.326
直径d=（4Q/πv）0.5=（4*16.64/3.14*30）0.5=0.9058
4.3水力计算
1）根据4.2选取的管径分别计算混合气体雷诺数，可由《输气》公式4-17、《手册》公式（2-4-6）求得。
2）计算出雷诺数后，判断流体流动状态，然后再由水力摩阻系数相关公式（2-4-9）~（2-4-11）确定摩阻系数。
3）部分有关公式如下
1、雷诺数可按下式计算：
又有
所以
（此处改为1.536）
=1.534*19.326*0.635/0.9364*1.02859*10-5=1.9545*106
其中——雷诺数；
——工程标况下的体积流量，；
——空气的密度，取；
——工程标况下的密度，；
——天然气对空气的相对密度；
——输气管的内径，
——天然气的粘度，
根据雷诺数可判断天然气的流态
（1）Re<2000层流；
（2）Re〉3000紊流；
工作区可按以下两个临界雷诺数公式来判断：
=59.7/（2*30*10-3/936.4）8/7=3.701*106
=11/（2*30*10-3/936.4）1.5=2.145*107
其中——馆内壁的当量粗糙度，mm
当Re<为水力光滑区；
当当Re>为阻力平方区；
2、水力摩阻系数
（1）层流区摩阻系数按下式计算
λ=0.3164/Re0.25=0.3164/（1.9545*106）0.25
=8.46*10-3
（2）临界过渡区的摩阻系数按下式计算
（3）紊流区摩阻系数按下式计算
或其他经验公式
4.4布站计算
4.4.1站间管道特性公式
由《输气》公式6-9改写为：
式中PQ——最高操作压力，pa；
Pz——进口压力，pa；
L——管线长度，m；
Q——气体流量，m3/s。
其中系数C由下列算得
式中——摩阻系数；
——压缩因子；
——天然气相对密度；
——温度；
——取0.03848
d——管道直径（内径），m；
4.4.2布站计算
1、不固定站址法
2、首先参考《输气管道设计与管理》P187页内容确定末段储气管道的长度，再参照第五节压气站布置，按照中间分集气、不考虑地形起伏高差的压气站布置方法进行布站。
（1）确定管道末端储气长度L1：
①确定设计要求的储气能力Vs’，取日最大用气量的10%。
小时最大用气量的计算：
=
Q——计算流量（Nm3/h）；
Qy——年用气量（Nm3/a）；
K1 ——月高峰系数
K2 ——月高峰系数
K3 ——月高峰系数
②预定末段管道长度L，确定P1max、P2min；
③根据4.3介绍的相关摩擦阻力系数计算公式，代入公式计算系数C；
④根据管道特性方程，改写为P1min=，和P2max=，计算P2max、P1min；
取P1max=5.5、P2min=2
⑤计算平均压力Pcpmin和Pcpmax，
Pcpmin=
Pcpmax=
⑥计算管道末段储气能力Vs，并与要求的储气能力Vs’相比较，如差别超过10%，重新预定末段管道长度L，重复②-⑥步骤，直到相互接近为止。
利用管道末段储气是在夜间用气低峰时，燃气储存在管道中，这时管内压力增高，白天用气高峰时，再将管内储存的燃气送出。
这是平衡小时不均匀用气的有效办法。
末段储气能力暂采用稳定流动法做近似计算分析，参考《天然气长输管道工程设计》计算公式如下：
式中：
Vs——末段储气能力，（m3）；
d——末段管线管径，（m）；
Pmmax——末段储气结束时平均压力，（Pa）；
Pmmin——末段储气开始时平均压力，（Pa）；
P0——标准状态下压力，10132.5Pa；
T0——标准状态下温度，293.15K；
T——末段储气时平均温度，（K）；
Z——末段储气压缩系数；
Lz——末段管线长度，（m）；
qv——输气流量，（m3/s）；
P1max——末段储气终了时的起点压力，（Pa）；
P1min——末段储气开始时的起点压力，（Pa）；
P2max——末段储气终了时的终点压力，（Pa）；
P2min——末段储气开始时的终点压力，（Pa）；
λ——摩阻系数；
Δ——天然气相对密度；
C＝0.03848。
例：
取P1max=5.5Mpa,P2min=2.0Mpa,
取LZ=10Km时
P1min===20002499.7pa
P2max===5499090.3pa
计算平均压力
Pcpmin===2.0013Mpa
Pcpmax===5.4988Mpa
管道容积
V=m3
储气能力
VS===
=2.376×105m3
满足要求。
（2）确定平均站间距
确定平均站间距A=5.49B=4.23
式中：
Q——首站出站流量Q，在设计计算时取Q=1.1Q0=28.71.1=31.57m3/s，（Q0为任务输量）
其中公式中
（3）确定压气站数
，结果向上取整5.
（4）压缩机的选型
压缩机选型应注意以下几点：
（1）压缩机组的选型和台数，应根据压气站的总流量，总压比，出战压力，气质等参数进行技术经济比较后确定。
（2）压气站选用离心式压缩机，单机级压缩的压比可在1.2-1.5。
（3）统一压气站内的压缩机组，宜采用一机型，并有一台备用。
（4）压缩机的原动机选型，应结合当地能源供给情况，进行技术经济比较后确定。
（5）在本设计中由于输送的是天然气，所以选择燃气轮机，取采方便稳定较少其他设备投资。
参考《gb50251-2003》6.6节，《输气》第七章第一节，《压缩机与驱动机选用手册》P242
1压缩机
⑴根据管道的输量和各站的压力比及组合方式由经验选择压缩机的型号。
压缩机的有关参数:
型号RFB-36型离心压缩机；
功率25094Kw；压比1.2；
排量8.3m3/s；压力3.88Mpa；
进口温度T1<40℃；出口温度T2<140℃；
外型尺寸（mm）2700×1700×2800
四台并联使用。
（2）由设计流量的关系,故一台压缩机即可
由公式[11]
取压缩机的多变效率为=0.9，气体的绝热指数=1.4
由式
得
=1.5
又由得
代入公式
得
其中G=得
取压气机特性系数为A.B
当=5.875时=1.0067；
当Q=4.755时=1.0082；
当Q=4.563时=1.0086；
当Q=4.159时=1.0094；
当Q=4.000时=1.0098；
当Q=3.988时=1.0098。
2特性方程计算
（1）测点计算
表3-1特性方程测点数据
Tab3-1Themeasuringpointdataofcharacteristicequation
测点
1
2
3
4
5
6
Q
5.875
4.775
4.566
4.159
4.000
3.988
e
1.0067
1.0082
1.0086
1.0094
1.0098
1.0098
=34.516+22.610+20.845+17.297+16.000+15.904
=127.172
=1.0134+1.0164+1.0171+1.0191+1.0200+1.0200
=6.106
=1191.33+511.21+434.65+299.20+256.00+252.94
=2945.33
=131.53
=3041.47
a
=5.49
=
=6.02
（2）离心压缩机特性方程
B
=4.23
3驱动机选取功率
与离心式压缩机相匹配的燃气轮机的参数：
型号:
；
功率:
25094；
重量:
。
4.5管道壁厚计算
管材与壁厚是密切相关的，选用合适的管材，既可以满足安全生产的需要，又可以减少钢材消耗量、减少运输量、
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