第五章 预应力混凝土工程.docx

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第五章预应力混凝土工程

第五章预应力混凝土工程

内容简介

普通钢筋混凝土的抗拉极限应变只有0.0001～0.0015，在正常使用条件下受拉区混凝土开裂，构件的刚度小、挠度大。

要使混凝土不开裂，受拉钢筋的应力只能达到30Mpa；对允许出现裂缝的构件，当裂缝宽度限制在0.2～0.3mm时，受拉钢筋的应力也只能达到200Mpa左右。

为了克服普通钢筋混凝土过早出现裂缝和钢筋不能充分发挥其作用这一矛盾，人们创造了对混凝土施加预应力的方法。

即在结构或构件受拉区域，通过对钢筋进行张拉后将钢筋的回弹力施加给混凝土，使混凝土受到一个预压应力，产生一定的压缩变形。

当该构件受力后，受拉区混凝土的拉伸变形，首先与压缩变形抵消，然后随着外力的增加，混凝土才逐渐被拉伸，明显推迟了裂缝出现时间。

预应力混凝土的优点：

能提高钢筋混凝土构件的刚度、抗裂性和耐久性，可有效地利用高强度钢筋和高强度等级的混凝土。

与普通混凝土相比，在同样条件下具有截面小、自重轻、质量好、材料省（要节约钢材20％～40％），并能扩大预制装配化程度。

与普通钢筋混凝土施工相比较，预应力混凝土施工，需要专门的机械设备，工艺比较复杂，操作要求较高。

但随着施工队伍素质的提高和预应力机具设备的完善，预应力施工技术的发展是乐观的。

当前，在大跨度桥梁领域，预应力混凝土结构占着统治地位。

预应力混凝土的使用范围和数量，已成为一个国家建筑技术水平的重要标志之一。

第一节先张法

先张法施工顺序

一．张拉设备和机具

（一）、台座

台座是先张法生产中的主要设备之一，要求有足够的强度和稳定性，以免台座变形、倾复、滑移而引起预应力值的损失。

台座按构造不同，可分为墩式台座和槽式台座两类

1．墩式台座

墩式台座一般用于生产小型构件。

生产钢弦混凝土构件的墩式台座，其长度常为100～150米，这样既可利用钢丝长的特点，张拉一次可生产多根构件，减少张拉及临时固定工作，又可减少钢丝滑动或台座横梁变形引起的应力损失。

（1）墩式台座的形式

墩式台座有重力式（下图）和构架式两种。

重力式台座主要靠自重平衡张拉力所产生的倾复力矩，构架式台座主要靠土压力来土平衡张拉力所产生的倾复力矩。

（2）墩式台座的稳定性和强度验算

墩式台座的稳定性包括台座的抗倾覆和抗滑移的能力。

墩式台座抗倾覆和抗滑移验算的计算简图见（图示）。

（2）．墩式台座的稳定性和强度验算

墩式台座的稳定性包括台座的抗倾覆和抗滑移的能力。

墩式台座抗倾覆和抗滑移验算的计算简图见图5－3。

墩式台座的抗倾覆能力以台座的倾覆的安全系数K0表示。

式中M　——　由张拉力产生的倾覆力矩

　　　　　　　　M=Te

式中T——张拉力的合力

e——张拉力合力Ｔ的作用点到覆转动点Ｏ的力臂

M1——抗倾覆力矩，如不考虑土压力，则

M1=G1l1+G2l2

式中G1——传力墩的自重

l1——传力墩重心至倾覆转动点O的力臂

G2——传力墩外伸台面局部加厚部分的自重

l2——传力墩外伸台面局部加厚部分重心至倾覆转动点O的力臂

考虑到混凝土台墩和混凝土台面相互作用的顶点角部会出现因应力集中而局部破损的现象，所以，抗倾覆验算的倾覆点应设在台面以下40~50mm处。

墩式台座的抗滑移能力以台座的抗滑移安全系数K0表示。

式中T——张拉力的合力

T1——抗滑移力

　　　　　　　T1=N+Ep+F

式中N——台面反力

Ep——土压力P、P的合力

F——摩阻力

墩式台座的强度验算：

传力墩的牛腿和外伸台面局部加厚部分，分别按钢筋混凝土结构的牛腿和偏心受压构件计算；横梁按简支梁计算。

 墩式台座的抗倾覆能力以台座的倾覆的安全系数K0表示。

考虑到混凝土台墩和混凝土台面相互作用的顶点角部会出现因应力集中而局部破损的现象，所以，抗倾覆验算的倾覆点应设在台面以下40~50mm处。

墩式台座的强度验算：

传力墩的牛腿和外伸台面局部加厚部分，分别按钢筋混凝土结构的牛腿和偏心受压构件计算；横梁按简支梁计算。

2．槽式台座

浇筑中小型吊车梁时，由于张拉力矩和倾复力矩都很大。

一般多采用槽式台座，它由钢筋混凝土立柱、上下横梁及台面组成。

台座长度应便于生产多种构件：

一般为45米（可生产6根6米长的吊车梁）或76米（可生产10根6米长的吊车梁，或24米屋架3榀，或18米屋架4榀）。

为便于拆迁移，台座式应设计成装配式。

此外，在施工现场亦可利用条石或已预制好的柱、桩和基础梁等构件，装配成简易式台座。

（二）夹具

夹具是预应力筋进行张拉和临时固定的工具，要求夹具工作可靠，构造简单，施工方便，成本低。

根据夹具的工作特点分为张拉夹具和锚固夹具。

1．张拉夹具

张拉夹具是将预应力筋与张拉机械连接起来，进行预应力张拉的工具。

常用的张拉夹具有：

（1）偏心式夹具

偏心式夹具是由一对带齿的月牙形偏心块组成的。

（2）楔形夹具

楔形夹具是由锚板和楔块组成的。

2．锚固夹具

锚固夹具是将预应力筋临时固定在台座横梁上的工具。

常用的锚固夹具有：

（1）锥形夹具

锥形夹具是用来锚固预应力钢丝的，由中间开有圆锥形孔的套筒和刻有细齿的锥形齿板或锥销组成。

分别称为圆锥齿板式夹具和圆锥三槽式夹具。

圆锥齿板式夹具的套筒和齿板均用45号钢制作。

套筒不需作热处理，齿板热处理后的硬度应达HRC40～50。

圆锥三槽式夹具锥销上有三条半圆槽，依锥销上半圆槽的大小，可分别锚固一根b3、b4或b5钢丝。

套筒和锥销均用45号钢制作，套筒不作热处理，锥销热处理后的硬度应达HRC40～45。

锥形夹具工作时依靠预应力钢丝的拉力就能够锚固住钢丝。

锚固夹具本身牢固可靠地锚固住预应力筋的能力，称为自锚。

（2）．圆套筒三片式夹具

圆套筒三片式夹具是用于锚固预应力钢筋的，由中间开有圆锥形孔的套筒和三片夹片组成。

圆套筒三片夹式具可以锚固12或14的单根冷拉II、III、IV级钢筋。

套筒和夹片用45号钢制作，套筒和夹片热处理后硬度应达HRC35～40和HRC40～45。

（3）．方套筒两片式夹具

方套筒两片式夹具用于锚固单根热处理钢筋。

该夹具的特点是操作非常简单，钢筋由套筒小直径一端插入，夹片后退，两夹片间距扩大，钢筋由两夹片之间通过，由套筒大直径一端穿出。

夹片受弹簧的顶推前移，两夹片间距缩小，夹持钢筋。

（4）．镦头夹具

预应力钢丝或钢筋的固定端常采用镦头锚固。

冷拔低碳钢丝可采用冷镦或热墩方法制作镦头；碳素钢丝只能采用冷镦方法制作墩头；直径小于22毫米的钢筋可在对焊机上采用热镦方法制作镦头；大直径的钢筋只能采用热镦方法锻制镦头。

（三）张拉机械

先张法施工中预应力筋可单根张拉或多根成组张拉。

常用的张拉机械有：

1．YC－20穿心式千斤顶

YC－20型穿心式千斤顶由偏心式夹具、油缸和弹性顶压头组成。

最大张拉力200kN，张拉行程200毫米，自重19千克。

适于张拉直径12～20毫米的单根预应力钢筋。

张拉预应力钢筋的工作过程——油嘴6进油，油缸向左侧伸出，由于偏心式夹具夹紧了预应力钢筋，预应力钢筋被张拉。

临时锚固预应力钢筋和回油的工作过程——油缸向左伸出至最大行程，如果预应力钢筋尚未达到控制应力，则需进行第二次张拉预应力钢筋的工作过程。

为此，先使油嘴6缓缓回油，这时由于预应力钢筋回缩和弹性顶压头的共同作用，将圆套筒三片式夹具的夹片推入到套筒，而将预应力钢筋临时锚固在台座的横梁上。

再向油嘴5进油，此时偏心式加具自动松开，油缸退回到零行程位置，便完成了一个张拉循环过程。

为将预应力钢筋张拉达到控制应力的要求，常需要经过若干个张拉循环过程才能完成。

2．电动螺杆张拉机

电动螺杆张拉机由张拉螺杆、变速箱、拉力架、承力架和张拉夹具组成。

最大张拉力为300～600kN，张拉行程为800毫米，自重400千克，为了便于转移和工作，将其装置在带轮的小车上。

电动螺杆张拉机可以张拉预应力钢筋也可以张拉预应力钢丝。

电动螺杆张拉机的工作过程：

工作时顶杆支承到台座横梁上，用张拉夹具夹紧预应力筋，开动电动机使螺杆向右侧运动，对预应力筋进行张拉，达到控制应力要求时停车，并用预先套在预应力筋上的锚固夹具将预应力筋临时锚固在台座的横梁上。

然后开倒车，使电动螺杆张拉机卸荷。

3．油压千斤顶

油压千斤顶可张拉单根预应力筋或多根成组预应力筋。

多根成组张拉时，可采用四横梁式张拉装置进行。

四横梁式油压千斤顶张拉装置，用钢量较大，大螺丝杆加工困难，调整预应力的初应力费时间，油压千斤顶行程小，工效较低，但其一次张拉力大。

4．千斤顶的校验

采用千斤顶张拉预应力筋时，钢筋的控制应力主要用油压表上的读数来表示。

油压表上所指示的读数，表示千斤顶油缸活塞单位面积的油压力。

在理论上可以将油压表读数乘以活塞面积，即可求得张拉力的大小。

因此，当我们已知预应力筋张拉力N,所采用千斤顶油缸活塞面积F的情况下，就可推算出张拉时油压表读数P。

但是，实际张拉力比按公式计算所得的为小。

其原因是一部分张拉力被存在于油缸与活塞之间的摩擦力所抵消；而摩擦力的大小与许多因素有关，具体数值很难通过计算决定，因此一般采用试验校正的方法，直接测定千斤顶的实际张拉力与油压表读数之间的关系，画出P与N的关系曲线，以供实际施工时应用。

一般千斤顶的校验期限不超过半年。

但在千斤顶修理、碰撞、久置重新使用、更换油压表等情况时，均应对张拉设备重新校正。

同时，经校验后的千斤顶和油压表应配套使用，这样方能比较准确地控制预应力筋的张拉力。

千斤顶的校验方法，一般可在实验机上进行。

实验机须有一定的精度。

校验时，千斤顶活塞的运行方向，应与实际张拉工作状态一致。

二、先张法施工工艺

先张法施工工艺流程见图

（一）预应力筋的张拉

预应力筋的张拉应根据

设计要求进行。

1．张拉控制应力

预应力筋的张拉工作是预应力施工中的关键工序，应严格按设计要求进行。

预应力筋张拉控制应力的大小直接影响预应力效果，影响到构件的抗裂度和刚度，因而控制应力不能过低。

但是，控制应力也不能过高，不允许超过其屈服强度，以使预应力筋处于弹性工作状态。

否则会使构件出现裂缝的荷载与破坏荷载很接近，这是很危险的；此外过大的超张拉会造成反拱过大，预拉区出现裂缝也是不利的。

因此，预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。

当施工中预应力筋需要超张拉时，可比设计要求提高5%,但其最大张拉控制应力不得超过下表的规定。

最大张拉控制应力允许值（N/mm2

钢筋种类

张拉方法

先张法

后张法

碳素钢丝、刻痕钢丝、钢绞线

冷拔低碳钢丝、热处理钢筋

冷拉热轧钢筋

0.80fptk

0.75fptk

0.95fpyk

0.75fptk

0.70fptk

0.90fpyk

钢丝、钢绞线属于硬钢，冷拉热轧钢筋属于软钢。

硬钢和软钢根据它们是否存在屈服点划分的，由于硬钢无明显屈服点，塑性较软钢差，所以其控制应力系数较软钢低。

2．张拉程序的确定

预应力筋的张拉程序：

0105％控制应力（持荷2分钟）控制应力，或0103％控制应力。

预应力筋进行超张拉（1.03～1.05控制应力）主要是为了减少松驰引起的应力损失值。

所谓应力松弛是指钢材在常温高应力作用下，由于塑性变形而使应力随时间延续而降低的现象。

这种现象再张拉后的头几分钟内发展得特别快，往后则趋于缓慢。

例如，超张拉5%并持荷2分钟，再回到控制应力，松弛以完成50%以上。

3．预应力筋的张拉

预应力筋的张拉力根据设计的张拉控制应力与钢筋截面积及超张拉系数之积而定。

式中：

N—预应力筋张拉力；（N）

m—超张拉系数，1.03～1.05;

—预应力筋张拉控制应力（

）;

Ay—预应力筋的截面积（

）

张拉预应力筋可单根进行也可多根成组同时进行。

多根成组同时进时，应先调整预应力筋的初应力，以保证张拉完毕应力一致。

初应力值一般取10%的控制应力。

预应力钢丝的应力可利用2CN-1型钢丝测力计或半导体频率记数测力计进行测定。

2CN-1测力计工作构造示意图

2CN-1型钢丝测力计工作时，先将挂钩2勾住钢丝，旋转螺丝9使测头与钢丝接触，此时百分表4和百分表5读数均为零，继续旋转螺丝9时，使测挠度百分表的读数达到2mm时，从测力百分表5的读数便可知道钢丝的拉力值N。

一根钢筋要反复测定4次，取后3次的平均值为钢丝的拉力值。

2CN-1型钢丝测力计精度为2％。

张拉时为避免台座承受过大的偏心压力，应先张拉靠近台座面重心处的预应力筋，再轮流对称张拉两侧的预应力筋。

（二）混凝土的浇筑和养护

混凝土的浇筑必须一次完成，不允许留设施工缝。

混凝土的强度等级不得小于C30。

为了减少混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失。

在确定混凝土的配合比时，应采用低水灰比，控制水泥的用量，对骨料采取良好的级配，预应力混凝土构件制作时，必须振捣密实，特别是构件的端部，以保证混凝土的强度和粘结力。

预应力混凝土构件叠层生产时，应待下层构件的混凝土达到8～10N/mm2后，再进行上层混凝土构件的浇筑。

（三）预应力筋的放张

先张法施工的预应力放张时，预应力混凝土构件的强度必须符合设计要求。

设计无要求时，其强度不低于设计的混凝土强度标准值的75％。

过早放张预应力会引起较大的预应力损失或预应力钢丝产生滑动。

对于薄板等预应力较低的构件，预应力筋放张时混凝土的强度可适当降低。

预应力混凝土构件在预应力筋放张前要对试块进行试压。

预应力混凝土构件的预应力筋为钢丝时，放张前，应根据预应力钢丝的应力传递长度，计算出预应力钢丝在混凝土内的回缩值，以检查预应力钢丝与混凝土粘结效果。

若实测的回缩值小于计算的回缩值，则预应力钢丝与混凝土的粘结效果满足要求，可进行预应力钢丝的放张。

预应力钢丝理论回缩值计算。

预应力钢丝理论回缩值，可按公式进行计算。

式中a––––预应力钢丝的理论回缩值（厘米）

––––第一批损失后，预应力钢丝建立起的有效预应力值（N/mm2）

Es––––预应力钢丝的弹性模量（N/mm2）

la––––预应力筋传递长度（毫米）

预应力钢筋传递长度la

钢筋种类

放张时混凝土强度

C20

C30

C40

>C50

刻痕钢丝d<5mm

钢绞线d=7.5～15mm

冷拔低碳钢丝d=3～5mm

150d

—

110d

100d

85d

90d

65d

70d

80d

50d

70d

80d

例如：

某预应力混凝土构件，混凝土设计强度标准值C40，放张时混凝土强度为C30,预应力筋采用直径5mm的冷拔低碳钢丝，弹性模量

，抗拉强度标准值fptk=650

，设计张拉控制应力

，设计考虑第一批预应力损失0.1

则放松钢丝时有效预应力

=0.9·（0.7）·650,预应力筋的传递长度根据表5—2得la=90d，

故 

若实测钢丝回缩值a’小于0.51mm时，即可放松预应力钢丝，否则，应继续养护。

 预应力钢丝实测的回缩值，必须在预应力钢丝的应力接近y1（第一批损失后，预应力钢丝建立起的有效预应力值）时进行测定。

为避免预应力筋放张时对预应力混凝土构件产生过大的冲击力，引起构件端部开裂、构件翘曲和预应力筋断裂，预应力筋放张必须按下述规定进行。

对配筋不多的预应力钢丝混凝土构件，预应力钢丝放张可采用剪切、割断和熔断的方法逐根放张，并应自中间向两侧进行。

对配筋较多的预应力钢丝混凝土构件，预应力钢丝放张应同时进行，不得采用逐根放张的方法，以防止最后的预应力钢丝因应力增加过大而断裂或使构件端部开裂。

对预应力力钢筋混凝土构件，预应力钢筋放张应缓慢进行。

预应力钢筋数量较少，可逐根放张；预应力钢筋数量较多，则应同时放张。

对于轴心受压的预应力混凝土构件，预应力筋应同时放张。

对于偏心受压的预应力混凝土构件，应同时放张预压应力较小区域的预应力筋，再同时放张预压应力较大区域的预应力筋。

如果轴心受压的或偏心受压的预应力混凝土构件，不能按上述规定进行预应力筋放张，则应采用分阶段、对称、相互交错的放张方法，以防止在放张过程中，预应力混凝土构件发生翘曲，出现裂缝和预应力筋断裂等现象。

对于预应力混凝土构件，为避免预应力筋一次放张时，对构件产生过大的冲击力，可利用楔块或砂箱装置进行缓慢的放张方法。

楔块装置放置在台座与横梁之间，放张预应力筋时，旋转螺母使螺杆向上运动，带动楔块向上移动，横梁向台座方向移动，预应力筋得到放松。

砂箱装置放置在台座与横梁之间。

砂箱装置由钢制的套箱和活塞组成，内装石英或铁砂。

预应力筋放张时，将出砂口打开，砂缓慢流出，从而使预应力筋慢慢的放张。

（四）、折线张拉工艺

建筑物中某些构件需配置折线预应力筋（如桁架、折线式吊车梁）以充分发挥结构受力性能，节约钢材，减轻自重。

折线张拉时，钢筋因转折摩擦引起应力损失,预应力损失值（s），可用下式表示：

式中s––––由于n次转折所引起的预应力损失（

）；

con––––张拉端控制应力；

e––––自然对数的底，取2.718；

––––转折处的摩擦系数；

n––––转折次数；

––––转折角度（以弧度计）。

当混凝土达一定强度后，两端同时放松钢筋。

除了垂直折线张拉工艺，还有一种水平折线张拉工艺（图示）。

第二节后张法

后张法是在构件或块体上直接张拉预应力钢筋，不需要专门的台座。

大型构件

可分件制作，运到现场利用预应力钢筋连成整体。

后张法灵活性大，现已逐渐

从单个预应力构件发展到整体预应力结构。

一、锚具及预应力筋的制作

目前常用的预应力筋有单根粗钢筋、钢筋束（刚绞线束）、和钢丝束三种。

这三种钢筋分别适用不同体系的锚具，钢筋的制作工艺也因锚具的不同而有所差异。

下面分别介绍这三种预应力筋所适用的锚具及预应力筋的制作。

（一）单根预应力筋

1．单根预应力筋的锚具

（1）帮条锚具

由衬板和三根帮条焊接而成，是单根预应力粗钢筋非张拉端用锚具。

帮条采用与预应力钢筋同级别的钢筋，三根帮条应互成120，衬板采用3号钢。

帮条与衬板相接触的截面应在一个垂直平面上，以免受力时产生扭曲。

帮条的焊接宜在预应力钢筋冷拉前进行，

（2）螺丝端杆锚具

由螺丝端杆、螺母及垫板组成。

是单根预应力粗钢筋张拉端常用的锚具。

螺丝端杆锚具的特点是将螺丝端杆与预应力筋对焊接成一个整体，对焊应在预应力钢筋冷拉前进行，以免冷拉强度的损失，同时也可检验焊接质量。

螺丝端杆净截面积应大于或等于所对焊的预应力钢筋截面面积，其长度一般为320mm。

螺丝端杆可采用与预应力钢筋同级冷拉钢筋制作，也可采用冷拉或热处理45号钢制作。

螺母与垫板均采用3号钢。

（3）精轧螺纹钢筋锚具

由螺母和垫板组成，适用于锚固直径25mm和32mm的高强精轧螺纹钢筋。

（4）单根钢绞线锚具

由锚环与夹片组成。

夹片形状为三片式，斜角为4。

夹片的齿形为“短牙三角螺纹”，这是一种齿顶较宽，齿高较矮的特殊螺纹，强度高，耐腐蚀性强。

适用于锚固j12和j15钢绞线，锚具尺寸按钢绞线直径而定。

（也可作先张法的夹具使用）

2．单根预应力筋的制作

预应力单根粗钢筋的制作一般包括下料、对焊、冷拉等工序。

热处理钢筋及冷拉IV级钢筋宜采用切割机切断，不得采用电弧切割。

预应力筋的下料长度应由计算确定，计算时应考虑锚夹具的厚度，对焊接头的压缩量、钢筋的冷拉率、弹性回缩率、张拉伸长值和构件长度等的影响。

预应力筋锚具的尺寸按设计规定采用或按规范选用。

螺丝端杆外露在构件外的长度，是根据垫板厚度、螺帽厚度和拉伸机与螺丝端杆连接所需长度来确定，一般可取120～150毫米。

帮条锚具的长度是由帮条长度长度和垫板厚度确定，一般取70~80毫米。

镦头锚具的长度由镦头和垫板厚度确定，一般取50毫米左右。

镦头可将预应力筋端部镦粗后再与其他预应力筋对焊或先预制成镦头端杆，再与预应力筋对焊而成。

预应力筋下料长度，要考虑锚具的类型、焊接接头的压缩量、钢筋冷拉率及回弹率等因素。

如当预应力筋两端采用螺丝端杆锚具时，预应力筋钢筋下斜长度计算。

式中L0—预应力钢筋部分的成品（冷拉、焊接后）长度；

l––––构件孔道长度；

l2––––螺丝端杆伸出构件外的长度，按下式计算：

张拉端：

l2=2H+h+5（mm）

锚固端：

l2=H+h+10（mm）

其中H为螺母高度；h为垫板厚度。

l1––––螺丝端杆长度；

r––––钢筋冷拉率（由试验确定）；

––––钢筋冷拉弹性回缩率（由试验确定，一般取0.4~0.6%）；

n––––对焊接头的数量（包括钢筋与螺丝端杆的对焊）；

l3––––每个对焊接头的压缩长度，（取一倍钢筋直径）。

（二）预应力钢筋束（钢绞线束）

1．预应力钢筋束（钢绞线束）锚具

（1）KT-Z型锚具（图示）

又称可锻铸铁锥形锚具，由锚环与锚塞组成，适用于锚固3～6根直径12mm的冷拉螺纹钢筋与钢绞线束。

锚环和锚塞均采用KT37-12或KT35-10可锻铸铁铸造成型。

（2）JM型锚具

由锚环与夹片组成。

JM型锚具的夹片属于分体组合型，组合起来的夹片形成一个整体截锥形楔块，可以锚固多根预应力钢筋或钢绞线，因此锚环是单孔的。

锚环和夹片均采用45号钢，经机械加工而成，成本较高。

夹片呈扇形，靠两侧的半圆槽锚住预应力筋，为增加夹片与预应力筋之间的摩擦力，在半圆槽内刻有截面为梯形的齿痕，夹片背面的坡度与锚环内圈的坡度一致。

JM型锚具主要用于锚固3～6根直径12mm的四级冷拉钢筋束与4～6根，直径12～15毫米的钢绞线束。

JM型锚具通过实践证明优良好的锚固性能，预应力筋的滑移比较小，同时具有施工方便的优点。

目前有些地区采用精密铸造及模煅的方法JM型生产铸钢锚具，解决了加工困难和成本高的问题。

为JM型锚具推广开辟了新的途径。

（3）群锚体系

XM锚具、QM锚具均为群锚体系，即在一块锚板上可锚固多根钢绞线。

XM型锚具由锚板和夹片组成。

锚板采用45号钢，锚孔沿锚板圆周排列，锚孔中心线倾角1:

20，锚板顶面应垂直于锚孔的中心线，以利于夹片均匀塞紧。

夹片采用三片式，按120均分、斜开缝，开缝沿轴向的偏转角与钢绞线的扭角相反，不仅可锚固钢绞线，还可用于锚固钢丝束。

这是一种齿顶较宽，齿高较矮的特殊螺纹，强度大，耐磨性强。

QM型锚固体系

由锚板与夹片组成。

但与XM型锚具不同之点:

锚孔是直的，锚板顶面是平的，夹片为三片式，垂直开缝，夹片内侧有倒锯形细齿。

QM型锚具适用于锚固4～31j12和3～19j15钢绞线束。

QM型锚具备有配套自动工具锚，张拉和退出十分方便。

张拉时要使用QM型锚具的配套限位器。

QM型锚具备有配套铸铁喇叭管与螺旋筋，铸铁喇叭管是将端头垫板与喇叭管铸成整体，可解决混凝土承受大吨位局部压力及预应力孔道与端头垫板的垂直问题。

由于灌浆孔设在垫板上，锚板尺寸可稍小。

（4）扁锚体系（图示）

它由扁锚头、扁型垫板、扁型喇叭管及扁型管道等组成。

它是为长江公路大桥的需要而开发的一种新型群锚。

扁锚的特点：

张拉槽口扁小，可减少混凝土板厚，单根张拉，施工方便。

特别适用于空心板、T型梁、低高度箱梁及桥面横向预应力

（5）固定端锚具

1）压花锚具是利用液压轧花机将钢绞线端头压成梨型散花头的一种黏结式锚具。

为提高压花锚四周混凝土抗裂强度，在散花头根部配置螺旋筋。

2）镦头锚具由锚固板和带镦头的预应力筋组成。

当预应力钢筋束一端张拉时，在固定端可用这种锚具代替KT-Z型锚具或JM型锚具，以降低成本。