施工管理地下模板支架施工方案.docx

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施工管理地下模板支架施工方案

郑东新区管理服务中心工程地下室满堂架支设方案

一、地下室工程概况：

郑州市郑东新区管理服务中心工程位于郑州市郑东新区扩展区E—9地块东部，南邻金水东路，北邻正光路,东邻农业东路，西邻河南省地质博物馆。

半地下室1层，地下室1层，地下室总面积35217。

2m2.耐火等级一级，地下室防水等级一级.

二、梁模板

本工程主梁500×1300mm、400×800、1000×800mm，次梁300×600mm、400×900mm;

梁模安装顺序：

复核轴线、底标高位置—→支梁底模（按规范规定起拱）—→绑扎钢筋—→支梁侧模-→复核梁模尺寸及位置-→与相邻梁板连接固定.

本工程梁模采用15mm木夹板,梁支撑用扣件式钢管脚手架。

当梁净高小于、等于700mm时,梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可.当梁高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每400～500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道；梁底木方顺梁方向立方，间距<200；钢管支撑沿梁纵向间距次梁为900mm，主梁间距为600mm，梁底加设2跟承重立杆,沿梁宽间距600mm，钢管水平杆每1.4～1.6m一道,扫地杆必须设置。

跨度大于等于4m的梁均按1%0起拱,板随梁一起起拱。

梁模板验算以500＊1500mm,支撑高度为8.7-4.5-0。

18=4.02m

与地下室柱、梁的拉接:

模板支撑系统用Φ48x3。

5的钢管与其相拉接，见图4。

2.2参数信息

2。

2。

1模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0。

50;

梁截面高度D（m）：

1。

50

混凝土板厚度（mm）：

0。

18;

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:

0。

60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

脚手架步距（m）:

1。

50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.02；

梁两侧立柱间距（m）：

0.60；

承重架支设：

多根承重立杆,木方支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:

2；

立杆横向间距或排距Lb（m）：

0。

90；

采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0。

80；

2.2.2荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1。

50;

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

18.0;

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：

2.0

三、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600.00×15.00×15.00/6=2。

25×104mm3；

I=600。

00×15.00×15.00×15.00/12=1。

69×105mm4；

3.3。

1抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ—-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l-—计算跨度（梁底支撑间距）:

l=166。

67mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1：

1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.50×0。

90=24.79kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1。

2×0.35×0.60×0.90=0。

23kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3：

1。

4×2。

00×0.60×0。

90=1.51kN/m；

q=q1+q2+q3=24。

79+0.23+1.51=26。

52kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×26。

525×0。

1672=0.074kN。

m；

σ=0。

074×106/2.25×104=3。

275N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.275N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f］=13。

000N/mm2，满足要求！

3。

3。

2挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×1。

500+0.35）×0。

60=23.16N/mm；

l--计算跨度（梁底支撑间距）：

l=166.67mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500。

0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=166。

67/250=0.667mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0。

677×23。

160×166。

74/（100×9500.0×1.69×105）=0。

075mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0。

075mm小于面板的最大允许挠度值:

［ω]=166.7/250=0.667mm，满足要求！

3.3。

3梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1。

荷载的计算:

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24.000+1。

500）×1.500×0.600=22.950kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0。

350×0。

600×（2×1。

500+0.500）/0.500=1.470kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2。

500+2。

000）×0.500×0.600=1.350kN；

2。

方木的支撑力验算

均布荷载q=1.2×22。

950+1。

2×1。

470=29。

304kN/m；

集中荷载P=1.4×1。

350=1.890kN;

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力［即支座力］分别为：

N1=1。

805kN;

N2=6。

316kN；

N3=6。

598kN；

N4=1.805kN;

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=10。

000×5.000×5.000/6=41.67cm3；

I=10.000×5。

000×5.000×5.000/12=104。

17cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=6.598/0.600=10。

997kN/m;

最大弯距M=0.1ql2=0。

1×10.997×0。

600×0.600=0。

396kN.m；

最大应力σ=M/W=0.396×106/41666。

7=9。

502N/mm2；

抗弯强度设计值[f］=13。

0N/mm2；

方木的最大应力计算值9.502N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求！

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

其中最大剪力:

V=0。

6×10.997×0.600=3.959kN;

方木抗剪强度设计值[T]=1。

700N/mm2；

方木的受剪应力计算值1。

492N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2，满足要求!

方木挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

方木最大挠度计算值ω=0.677×9。

165×600。

0004/（100×10000.000×104.167×104）=0.772mm；

方木的最大允许挠度［ω］=0。

600×1000/250=2。

400mm；

方木的最大挠度计算值ω=0。

772mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.400mm，满足要求

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到:

支座反力RA=RB=1。

294kN；

最大弯矩Mmax=0。

065kN。

m；

最大挠度计算值Vmax=0.008mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.065×106/5080.0=12。

787N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f］=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值12.787N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。

80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。

80kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12。

80kN；

R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=1。

29kN；

R〈12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=1.294kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0。

129×4.020=0.623kN；

N=1。

294+0。

623=1.917kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）:

i=1。

58；

A——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89;

W-—立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08;

σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]—-钢管立杆抗压强度设计值：

［f]=205。

00N/mm2;

lo—-计算长度（m）;

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1-—计算长度附加系数，取值为：

1。

155;

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。

3，u=1。

700；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1。

700×1。

500=2。

945m；

Lo/i=2945。

250/15。

800=186。

000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。

207;

钢管立杆受压应力计算值；σ=1917。

019/（0.207×489。

000）=18.939N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=18.939N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205。

00N/mm2，满足要求！

五、混凝土楼板模板

本工程地下室支撑采用扣件式钢管脚手架,纵横间距为1000—1100mm。

主龙骨为Φ48x3。

5间距1000～1100mm的钢管,次龙骨为50＊100mm间距@300mm的木方，上部铺设15mm厚木夹板。

本工程地下室人防部位6～17轴交G～S轴地下室梁板顶面标高位-3.10，顶板板厚250mm,梁板模板支撑高度为5.35m，属于高架支撑。

脚手架纵横间距900mm，步距1500mm；高架支撑验算如下：

5.5参数信息：

5。

5.1脚手架参数

横向间距或排距（m）:

0。

90;纵距（m）:

0.90;步距（m）:

1。

50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0。

10；脚手架搭设高度（m）:

5。

35;

采用的钢管（mm）：

Φ48×3。

5;

扣件连接方式：

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：

0.80；

板底支撑连接方式：

方木支撑；

5。

5.2荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0。

350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0。

250；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

1。

000；

5.5.3木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）：

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1。

400；木方的间隔距离（mm）：

250。

000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

5.5.4模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=5.000×10。

000×10.000/6=83.33cm3;

I=5.000×10。

000×10。

000×10.000/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1。

荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:

q1=25.000×0.250×0。

250=1。

563kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0。

350×0.250=0.088kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）:

p1=（1.000+2.000）×0.900×0。

250=0。

675kN；

2。

方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=1.2×（1.563+0。

088）=1.980kN/m;

集中荷载p=1.4×0。

675=0。

945kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0。

945×0。

900/4+1。

980×0。

9002/8=0.413kN.m;

最大支座力N=P/2+ql/2=0。

945/2+1.980×0.900/2=1.364kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.413×106/83.333×103=4。

957N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f］=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4。

957N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

3。

方木抗剪验算:

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh〈[T]

其中最大剪力：

V=0。

900×1.980/2+0。

945/2=1.364kN;

方木受剪应力计算值T=3×1363.500/（2×50。

000×100。

000）=0。

409N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T］=1。

400N/mm2;

方木受剪应力计算值为0.409N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2,满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1。

563+0.088=1.650kN/m;

集中荷载p=0.675kN；

方木最大挠度计算值V=5×1.650×900。

0004/（384×9500.000×4166666。

67）+675。

000×900。

0003/（48×9500.000×4166666。

67）=0.615mm；

方木最大允许挠度值［V］=900。

000/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值0。

615mm小于方木的最大允许挠度值3。

600mm，满足要求！

三、木方支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.980×0.900+0。

945=2。

727kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN。

m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.893kN。

m；

最大变形Vmax=1.951mm；

最大支座力Qmax=10.821kN；

钢管最大应力σ=0.893×106/5080.000=175.828N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值175.828N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205。

000N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900。

000/150与10mm，满足要求!

六、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。

00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。

80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。

80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10。

821kN；

R<12。

80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

七、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.

1。

静荷载标准值包括以下内容:

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×5.350=0。

691kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0。

350×0.900×0。

900=0。

284kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:

NG3=25.000×0.250×0.900×0.900=5.063kN;

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.037kN；

2。

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值NQ=（1。

000+2。

000）×0。

900×0.900=2。

430kN；

3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1。

4NQ=10.646kN;

八、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N—-—-立杆的轴心压力设计值（kN）:

N=10.646kN；

φ—--—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i——--计算立杆的截面回转半径（cm）:

i=1.58cm；

A--——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W—--—立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5。

08cm3；

σ-——---——钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;

[f］-—-—钢管立杆抗压强度设计值：

［f］=205.000N/mm2；

L0---—计算长度（m）；

考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1-—计算长度附加系数按照表1取值1。

243；

k2——计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.005；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×1.005×（1.500+0.100×2）=2.124m；

Lo/i=2123。

666/15。

800=134.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。

376；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10646.022/（0.376×489。

000）=57.902N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=57。

902N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值［f]=205。

000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

九、构造要求

9。

1水平杆的构造

水平杆的构造应符合下列要求:

9.1.1模板支撑架的水平杆必须纵横向同时设置，并且还必须设置纵横向扫地杆。

9.1.2水平杆的接长采用搭接，接头应符合下列规定：

水平杆的接头位置应交错布置:

两根同向水平杆的的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

详见图1。

搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm.

9。

1。

3水平杆必须拉通，不允许在无障碍的地方断开。

9.2立杆的构造

立杆的接长应采用对接连接.

9.2。

1立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

9.3剪刀撑

9.3。

1竖向、横向剪刀撑应连续设置.

9.3.2梁底立杆沿梁长度方向设置剪刀撑，梁端第一排立杆应设置剪刀撑,中间每隔1排支架立杆设置1道剪刀撑.

9。

3.3扫地杆上面、梁底水平杆下面各设1道水平向剪刀撑，中间每隔2步设置1道水平向剪刀撑。

9.3。

4剪刀撑与与其相交的杆件用旋转扣件连接.

9。

3。

5在合适的位置处设置竖向大剪刀撑（从上倒下只交叉一次），该剪刀撑在纵横方向均设置，以保证整个支撑系统的整体稳定性。

9。

4施工要求

9。

4.1构配件要求

9。

4.1扣件

9。

4。

1。

1新扣件必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告。

9。

4.1.2新旧扣件螺栓的拧紧力距达65N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。

9。

4.2钢管

9。

4。

2.1新钢管应符合下列规定：

应有产品质量合格证。

应有质量检验报告,钢管材质的检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定,质量应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。

钢管表面应平直光滑.不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道。

9。

4.2.2新旧钢管的外径、壁厚、端面等的偏差,应符合下表的规定：

构配件允许偏差

序号

项目

允许偏差（mm）

检查工具

备注

1

外径48mm

壁厚3。

5mm

—0。

5

—0。

5

游标卡尺

2

钢管两端面切斜偏差

1.7

塞尺、拐角尺

3

钢管外表面锈蚀深度

≤0.50

游标卡尺

4

各种杆件钢管的端部弯曲

≤5

钢板尺

立杆钢管弯曲

3m

≤12

4m

≤20

水平杆、斜杆的钢管

弯曲

≤30

9。

4.2.3钢管上严禁打孔。

9。

4。

2。

4旧钢管、扣件应有租赁公司提供的近期检验报告。

9。

5脚手架检查与验收

9。

5。

1脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法见下表：

项次

项目

允许偏差（mm）

检查方法与工具

1

立杆垂直度（2m范围）

15

吊线、钢尺

2

间距

步距

±20

钢卷尺

立杆间距

±20

3

扣件螺栓拧紧力矩

40—65N。

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