土建之梁板墙柱模板施工方案文档格式.docx
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最大变形V=0.456mm
2．强度计算
经计算得到面板强度计算值f=0.087×
1000×
1000/21600=4.028N/mm2
面板的强度设计值[f]，取15N/mm2；
面板的强度验算f<
[f],满足要求!
３．抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×
1180/（2×
400×
18）=0.246N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
４．挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.456mm
面板的最大挠度小于250/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
１．梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=1.18/0.40=2.95kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.95×
0.40=0.047kN.m
最大剪力Q=0.6×
2.95=0.708kN
最大支座力N=1.1×
2.95=1.298kN
方木的截面力学参数为
W=5×
8×
8/6=53.33cm3；
I=5×
8/12=213.33cm4；
（1）方木强度计算
截面应力
=0.047×
106/53330=0.88N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<
[T]
708/（2×
50.00×
80.00）=0.266N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
（3）方木挠度计算
最大变形v=0.677×
2.46×
4004/（100×
9500×
2133300）=0.021mm
方木的最大挠度小于400/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1．梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.324kN.m
最大变形Vmax=0.9mm
最大支座力Qmax=1.18kN
=0.324×
106/4491=72.14N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！
2．梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=0.378kN.m
最大变形Vmax=1.593mm
最大支座力Qmax=3.85kN
=0.378×
106/4491=84.17N/mm2
{}
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=3.85kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明：
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=3.85kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2×
0.149×
2.70=0.483kN
楼板的混凝土模板的自重N3=0.605kN
N=3.85+0.483+0.605=4.938kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=4.5
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.75
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.00m；
公式
（1）的计算结果：
=41.01N/mm2，立杆的稳定性计算
<
公式
（2）的计算结果：
=15.53N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1；
公式（3）的计算结果：
=17.46N/mm2，立杆的稳定性计算
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距
h（m）
h≤0.9
0.9<
h≤1.2
1.2<
h≤1.5
1.5<
h≤2.1
k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
H（m）
h+2a或u1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
6
1.014
1.012
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.016
12
1.042
1.029
14
1.054
1.047
1.036
1.033
1.030
1.027
16
1.061
1.056
1.043
1.040
1.035
1.032
18
1.081
1.064
1.055
1.051
1.046
1.037
20
1.092
1.072
1.062
1.052
1.048
1.044
25
1.113
1.079
1.074
1.067
1.060
1.057
1.053
30
1.137
1.111
1.097
1.090
1.076
1.073
1.070
1.066
35
1.155
1.129
1.114
1.106
1.096
1.087
1.078
40
1.173
1.149
1.132
1.123
1.104
1.101
1.094
1.091
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1．模板支架的构造要求：
a．梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c．梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2．立杆步距的设计：
a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c．高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3．整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b．单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4．剪刀撑的设计：
a．沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b．中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5．顶部支撑点的设计：
a．最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b．顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c．支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；
大于12kN时应用顶托方式。
6．支撑架搭设的要求：
a．严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c．确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d．地基支座的设计要满足承载力的要求。
7．施工使用的要求：
a．精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c．浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为4.10米，搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1米，立杆的横距l=1米，立杆的步距h=1.20米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值
q1=25×
0.14×
1+0.35×
1=3.85kN/m
活荷载标准值
q2=（2+1）×
1=3kN/m
W=100×
1.8/6=54cm3；
I=100×
1.8/12=48.6cm4；
1．强度计算：
f=M/W<
[f]
其中f——面板的强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的强度设计值，取15N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.2×
3.85+1.4×
3）×
0.2×
0.2=0.035kN.m
经计算得到面板强度计算值f=0.035×
1000/54000=0.648N/mm2
[f]，满足要求！
2．抗剪计算：
其中最大剪力Q=0.600×
0.2=1.058kN
1058/（2×
18）=0.088N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
[T]，满足要求！
3．挠度计算：
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×
6.85×
2004/（100×
6000×
486000）=0.025mm
面板的最大挠度小于200/250，满足要求！
二、模板支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25×
0.2=0.7kN/m
q12=0.35×
0.2=0.07kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1+2）×
0.2=0.6kN/m
静荷载q1=1.2×
0.7+1.2×
0.07=0.924kN/m
活荷载q2=1.4×
0.6=0.84kN/m
2．方木的计算：
均布荷载q=1.764/1=1.764kN/m
1.764×
1×
1=0.176kN.m
1.764=1.058kN
1.764=1.94kN
W=8×
8/6=85.33cm3；
I=8×
8/12=341.33cm4；
=0.176×
106/85330=2.06N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！
80×
80）=0.248N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求！
最大变形v=0.677×
1.37×
10004/（100×
3413300）=0.286mm
方木的最大挠度小于1000/250，满足要求！
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算：
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.94kN
最大弯矩Mmax=0.931kN.m
最大变形vmax=2.678mm
最大支座力Qmax=10.63kN
=0.931×
106/4491=207.3N/mm2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2，不满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
计算中R取最大支座反力，R=10.63kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：
单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1．静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×
4.10=0.611kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
1=0.35kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
1=3.5kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.461kN。
2．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1+2）×
1=3kN
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；
N=9.55
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u=1.7
=72.19N/mm2，立杆的稳定性计算
=30.03N/mm2，立杆的稳定性计算
七、楼板强度的计算
1．计算楼板强度说明：
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取5.1m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋级钢筋，配筋面积As=2142mm2，fy=360N/mm2。
板的截面尺寸为b×
h=5100mm×
140mm，截面有效高度h0=120mm。
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的，承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求！
楼板计算长边5.1m，短边5.1×
1=5.1m，
楼板计算范围内摆放6×
6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为：
q=2×
1.2×
（0.35+25×
0.14）+1×
（0.611×
6×
6/5.1/5.1）+1.4×
（2+1）=14.45kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=5.1×
14.45=73.7kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照两边固接双向板计算
Mmax=0.0513×
ql2=0.0513×
73.7×
5.12=98.34kN.m
验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.4%，C35混凝土强度近似等效为C21.84。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.42N/mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ=Asfy/bh0fcm=2142×
360/（5100×
120×
10.42）=0.121
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.113
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=
sbh02fcm=0.113×
5100×
1202×
10.42×
10-6=86.47kN.m
结论：
由于ΣMi=86.47=86.47<
Mmax=98.34
所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑不可以拆除。
3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求！
第3层楼板所需承受的荷载为：
q=3×
（2+1）=19.07kN/m2
19.07=97.26kN/m
9
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